Стационарные резервуары для жидкостей

Клапаны наполнительные — стационарные резервуары, наполняемые из автоцистерн,— должны быть оборудованы специальными затворами. На рис. 4.10 показан наполнительный клапан пружинного типа. При наполнении давления жидкости открываются оба затвора (верхний и нижний), и жидкость свободно переливается в резервуар. После удаления наполнительного шланга давлением газа и усилием пружины закрываются нижний и верхний затворы. Установка двух затворов в одном корпусе позволяет ремонтировать верхний затвор без опорожнения резервуара. [c.169]

Перемещение с помощью энергии природного газа. Слив сжиженных газов из транспортных цистерн в стационарные хранилища или другие транспортные резервуары можно осуществлять созданием в этих хранилищах избыточного давления нерастворяю-щимся в жидкости газом. Этот же принцип может быть использован и для наполнения баллонов из стационарного хранилища. Для осуществления процесса передавливания транспортная цистерна соединяется со стационарным резервуаром только жидкостным трубопроводом, а в паровое пространство опоражниваемого резервуара подают азот, природный газ или какой-либо другой инертный газ. Воздух и кислород для этой цели запрещается применять во избежание образования горючих и взрывоопасных смесей. [c.289]

Конструктивные особенности резервуаров для низкокипящих сжиженных газов рассмотрены в V гл. Стационарные резервуары, как и транспортные, состоят из двух или нескольких оболочек. Обычно из внутреннего сосуда, где хранится жидкость, и внешнего кожуха. Между сосудами изоляционное пространство. Оборудование стационарных и транспортных резервуаров аналогичное. [c.100]

В отличие от транспортных резервуаров стационарные могут иметь трубопровод для аварийного слива жидкости. Все трубы, как правило, выводятся в верхнюю часть емкости, что позволяет не опорожнять резервуар, если появилась течь в коммуникациях. Способы наполнения и слива жидкости аналогичны, однако для стационарных резервуаров целесообразнее использовать насосы, так как уменьшается время разгрузки. [c.100]

Заполнение жидким кислородом железнодорожной цистерны производят в следующей последовательности открывают вентили налива и дренажа на цистерне стыкуют с помощью гибкого шланга 5 трубопровод налива цистерны и криогенный трубопровод выдачи кислорода закрывают дренажный клапан 17 на стационарном резервуаре открывают вентиль выдачи кислорода 11 открывают пневмоклапан 12 подачи кислорода в испарители 15 и пневмоклапан 16 и увеличивают давление в емкости до рабочего. Клапан 17 автоматически поддерживает давление в емкости, равное рабочему. Открывают вентиль 10 и через вентиль 8 производят захолаживание трубопровода, контролируя давление в трубопроводе по манометру 9. После захолаживания трубопровода закрывают вентиль 8 и начинают подавать жидкий кислород в железнодорожную емкость через вентиль 7, контролируя давление и уровень в цистерне по установленным на ней приборам. При достижении необходимого уровня в железнодорожной цистерне закрывают вентиль 7 и вентиль подачи жидкости в цистерну (см. рис. 171), открывают вентиль 6 и испаряют остатки жидкого кислорода из гибкого шланга 5, после этого отсоединяют гибкий шланг от транспортной емкости. Если больше заправок не предусмотрено, то закрывают вентиль И, клапан 12 подачи жидкого кислорода к испарителям 15, клапан 16 и открывают дренажный клапан 17. [c.203]

Перед заполнением резервуара жидкостью необходимо проверить исправность стационарного замерного устройства. При отсутствии таких устройств, когда уровень жидкости в резервуаре замеряют лентой с лотом (из цветного металла), по внутренней стороне замерного люка должно быть установлено кольцо или колодка из металла, не дающего искрообразования при опускании стальной замерной ленты. [c.69]

Схема, газификационной установки с двухступенчатым горизонтальным кислородным насосом показана на рис. 10.20. Жидкий кислород, доставленный потребителю, сливается в стационарные резервуары 2 к 4. Уровень жидкости и давление в резервуарах контролируются манометром и указателем уровня, которые размещены на щитах 1 ъ 5. Жидкий кислород под давлением паров в резервуаре подается по трубе 9 через фильтры 3 в насос 8. [c.547]

Найти глубину центральной воронки при стационарном движении жидкости в большом резервуаре без отражательных перегородок (рис. 3-8), заполненном маслом, как функцию скорости мешалки. Сделать это предполагается путем проведения модельных опытов в геометрически подобном сосуде меньших размеров. Поэтому определим условия, при которых следует осуществлять модельные испытания, чтобы обеспечить правильный способ предсказания результатов. [c.106]

СТАЦИОНАРНЫЕ РЕЗЕРВУАРЫ ДЛЯ ЖИДКОСТЕЙ [c.472]

Для того, чтобы слить цистерну в резервуар, необходимо соединить их паровые и жидкостные фазы. В сообщающихся сосудах жидкость устанавливается на одном уровне, поэтому жидкая фаза перетечет в нижестоящий резервуар. Для создания достаточной скорости слива при одинаковых температурах и давлениях в цистерне и емкости необходимо, чтобы за счет гидростатического напора создавалась разность давлений не менее 0,7—1,0 к/ /сле. Минимально необходимая величина гидростатического напора при этих условиях будет составлять 13— 20 м столба жидкости (удельный вес сжиженного газа — 0,5 кг/л). В зимнее время цистерна охлаждена значительно больше, чем стационарный резервуар (для подземного резервуара разность температур может достигать 10—15° С и более). В этом случае давление газа в цистерне будет значительно ниже, чем в резервуаре. [c.34]

Сосуд Дьюара можно использовать для хранения и транспортирования лишь той жидкости, для которой он предназначен. Сосуд может заполняться из транспортных или стационарных резервуаров, а также из установок разделения воздуха при помощи приспособлений, которыми комплектуются резервуары и установки. [c.278]

На стационарных котлах, резервуарах, трубопроводах для воды, пара и других жидкостей и газообразных сред с рабочей температурой до 225 °С устанавливают клапан предохранительный [c.321]

Заземление. Опасность слива и налива транспортных сосудов и складских резервуаров сжиженных взрывоопасных газов и горючих жидкостей связана с возможностью их воспламенения от статического электричества. Поэтому стационарные хранилища и транспортные сосуды перед сливо-наливными операциями должны быть надежно заземлены, с тем чтобы отводить электрические заряды, которые могут вызвать искру и воспламенение смеси паров с воздухом. [c.195]

Общая емкость группы резервуаров с плавающими крышами или с понтонами не должна превышать 120 000 м , а резервуаров со стационарными крышами — 80 ООО л при хранении легковоспламеняющихся жидкостей и 120 ООО при х,ранении горючих жидкостей. [c.108]

Максимальный объем резервуара с плавающей крышей не должен превышать 120 000 м , резервуара с понтоном — 50 000. и , со стационарной крышей — 20 ООО ле при хранении легковоспламеняющихся жидкостей и 50 ООО при хранении горючих жидкостей. Максимальная площадь зеркала подземного резервуара не должна превышать 7 ООО м а общая площадь зеркала группы подземных резервуаров — 14 000 л. [c.108]

Прием топлива из автоцистерн в резервуары склада или стационарных пунктов заправки должен производиться, как правило, с помощью специальных сливных устройств (приемо-раздаточные стояки, оборудованные быстроразъемными муфтами, или другие механизированные средства). Перекачивать и сливать топливо, масла и рабочие жидкости следует по трубопроводам, предварительно освобожденным от остатков ранее перекачиваемых нефтепродуктов. Этилированные и авиационные бензины следует перекачивать по трубопроводам, предназначенным только для них. [c.98]

Вероятность такого явления велика, когда резервуары полностью или частично не заполнены жидкостью. Данное утверждение справедливо для резервуаров со стационарной крышей (а также понтоном. - Ред.). Резервуарам с плавающей крышей такой недостаток присущ в меньшей степени при условии правильной эксплуатации. [c.311]

Общий объем группы резервуаров с плавающими крышами или с понтонами не должен превышать 120 000 м , а резервуаров со стационарными крышами — 80 ООО м при хранении легковоспламеняющихся жидкостей и 120 000 м при хранении горючих жидкостей. Максимальный объем резервуара с плавающей крышей должен быть не более 120 000 м резервуара с понтоном — 50 000 м , со стационарной крышей — 20 000 м при хранении легковоспламеняющихся жидкостей и 50 000 м при хранении горючих жидкостей. [c.38]

Задача 111.15. Прямоугольный резервуар разделен на две камеры вертикальной перегородкой (рис. 111-13), в которой имеется круглое отверстие диаметром с1 = = 0,1 м. В наружной стенке резервуара имеется второе отверстие, расположенное на том же уровне, что и первое, диаметром < 2 = 0,12 м. Уровень жидкости в первой камере поддерживается постоянным и расположен над центром отверстий на высоте 21 = 3,07 м. Определить уровень 22 во второй камере и объемный расход жидкости Соб через отверстия при стационарном режиме. Значение коэффициента расхода принять С = 0,62. [c.94]

Современные нормы проектирования складов нефти и нефтепродуктов требуют принимать минимальные расстояния между сооружениями, обеспечивающие снижение стоимости строительства. Так, расстояния между стенками наземных резервуаров в одной группе должны быть для резервуаров с плавающими крышами— 0,50, но не более 20 м для резервуаров с понтонами — 0,65/), но не более 30 м для резервуаров со стационарными крышами— 0,750, но не более 30 м при хранении легковоспламеняющихся жидкостей и 0,5 Д но не более 20 м при хранении горючих жидкостей. Расстояние между группами наземных резервуаров должно быть 40 м. [c.127]

В процессе испарения участвует тепло из разных источников, а не так, как это принято при выводе формулы (П1-3). Это выражение является описанием только частного случая, когда устанавливается стационарный режим, т. е. отбирается то количество газа, при испарении которого температура жидкости, стенки резервуара и температурное поле грунта (для подземных резервуаров) не меняются, а все тепло поступает из внешней среды. [c.109]

Уменьшение мощности выброса паровоздушной смеси из резервуаров со стационарной крышей при хранении в них ЛВЖ с температурой вспышки менее 28 °С от больших дыханий может быть достигнуто установкой под дыхательными клапанами отражательных щитков. Щиток обеспечивает отражение поступающего в резервуар через клапан воздуха вверх, а не в глубь паровоздушной смеси, которая у поверхности жидкости достигает наибольшей концентрации. Применение отражательных щитков позволяет в среднем на 30—40 % снизить мощность выброса паровоздушной смеси. [c.25]

Резервуарный электроподогреватель типа БЭР (блок электроподогревателей резервуарный) состоит из блока трубчатых электронагревателей и блокировочного устройства. Блокировочное устройство обеспечивает отключение напряжения при понижении уровня нефтепродукта над трубчатыми электроподогревателями ниже допустимого (500 50 мм) н при повышении температуры нефтепродукта выше допустимой. Установка блокировочного устройства не исключает применение приборов контроля температуры нагрева жидкостей в резервуаре. Нагреватели резервуарные изготавливают в двух вариантах БЭР-1—для стационарной установки в назем-ных резервуарах и БЭР-2 — для загрубленных резервуаров с установкой через люк-лаз. [c.52]

Значительно меньше внимания уделялось разомкнутым контурам, в которых циркулирующая жидкость или ее часть может обмениваться теплом с внешним резервуаром, температура и давление в котором, вообще говоря, не зависят от условий в контуре. Многие исследователи [18, 19, 148, 173, 265, 268] изучали стационарные и нестационарные характеристики таких контуров. На рис. 14.6.5 изображены три типа контуров вместе с характерными кривыми изменения скоростей по времени. Третий тип контура (рис. 14.6.5, а) подвергался подробному исследованию [18, 19]. При этом были получены экспериментальные и теоретические результаты для воды и насыщенной водой пористой среды. [c.309]

Перемешивание жидкости используется также в основном в полустационарных или стационарных системах тушения и может осуществляться с помощью струй воздуха или самого нефтепродукта. Сущность тушения заключается в том, что поверхностный слой горящей жидкости охлаждается за счет смешивания с нижними холодными слоями до температуры ниже температуры самовоспламенения. Способ перемешивания можно применять только для тушения жидкостей, у которых температура вспышки не менее чем на 5 °С выше температуры воздуха при вместимости резервуаров от 400 до 5000 тыс. М . [c.649]

Хроматографическая колонка изображена на рис. 16-1. Она представляет собой стеклянную трубку с внутренним диаметром примерно 1 см. Колонка, длина которой составляет около 15 см, заполнена до уровня несколько ниже верхней границы трубки неподвижной, или стационарной, фазой. Незаполненный отрезок колонки играет роль резервуара для подвижной фазы к нижней части колонки припаивают кран для регулирования потока подвижной фазы. Хотя стационарная фаза может иметь самые различные формы, допустим, что в данном случае ею является некоторый адсорбент (например, оксид алюминия или силикагель), активированный путем высушивания при 150 °С, со средним диаметром частиц около 100 мкм. Колонку заполняют суспендированной в растворителе стационарной фазой, а избыток растворителя сливают через кран. Подвижной фазой может быть некоторая жидкость, которая легко растворяет пробу, но не реагируя с ней, и не настолько полярна, чтобы вытеснять адсорбированные на стационарной фазе молекулы. [c.525]

Ограничимся случаем стационарных граничных условий. Рассмотрим для примера следующую задачу. Два больших резервуара, заполненные жидкостью с плотностью р и динамической вязкостью ц, соединены неподвижной трубой. Между резервуарами А и В (фиг. 8) поддерживается строго постоянная разность [c.116]

Тушение спирта. Выше отмечалось, что тушение этанола и других гидрофильных горючих жидкостей пеной малоэффективно. Эффективное тушение спирта достигалось порошком ПСБ-2. Опыты проводили в резервуарах диаметром 1,5 2,7 и 8,5 м, оборудованных стационарными порошковыми установками. Время свободного горения составляло 3—5 мин. Результаты опытов представлены в табл. 111-22. [c.117]

Широкое распространение в химических и нефтехимических производствах получили различные емкости из полиэтилена высокой плотности, полипропилена и винипласта, применяемые для трааспортировки и х ранеиия агрессивных жидкостей. Широко используются стационарные резервуары объемом до 2,5 м . [c.14]

Исходные данные. Тип резервуара - со стационарной крышей. Жидкость - нефть. Избыточное давление - = 2 кПа. Высота стенки резервуара - Я = 11,92 м. Диаметр -0 = 22,8 м. Толщина нижнего пояса стенки -Г = 9 мм. Толщина листов окрайки - toкp = мм. Коэффициент постели основания (песчаная подушка) - = 0,1 кН/см . Материал конструкций -сталь С255 (Ку = 24 кН/см ). Место строительства - Москва. [c.38]

Исходные данные. Тип резервуара - вертикальный цилиндрический со стационарной крышей. Жидкость - темные нефтепродукты, pj = 0,9т/м . Внутреннее избыточное давление =2кПа = 210" кН[/см Вакуум -Рвак = 0,25 кПа. Район строительства III - снеговой и II - ветровой. Резервуар относится к I классу опасности (у = 1,1). Материал конструкций -спокойная сталь класса прочности С255 по ГОСТ 27772-88 без учета требований по ударной вязкости (Ry = 24 кН/см при i = 10... 20 мм Ry = 23 кНУсм при г = 21...40 мм). [c.48]

Тепловая изоляция имеет большое значение в технике транспортирования и хранения сжиженны с промышленных газов. С помощью тепловой изоляции. адстигает-ся минимальный подвод тепла к жидкости, которая находится в транспортной емкости или в стационарном резервуаре. [c.39]

Устройство, работа, наполнение и опорожнение транспортных и стационарных резервуаров. Оптимальная форма сосудов для хранения низкокипящих жидкостей сферическая. Сферический резервуар (рис. 167) предназначен для хранения и выдачи потребителю криогенных жидкостей. Резервуар состоит из внутренней (сосуд) 2 и наружной (кожух) 3 концентрично расположенных оболочек. Шаровые оболочки опираются на фундамент с помощью трубчатых вертикальных опор 1. На внешней поверхности внутреннего сосуда и опорах внутреннего сосуда закреплена экранно-вакуумная изоляция 5. Для эффективной работы изоляции в теплоизоляционной полости емкости поддерживается давление не более 133,322 10 Па. В процессе хранения продукта вакуум в теплоизоляционном пространстве поддерживается за счет адсорбции молекул воздуха охлажденным адсорбентом (уголь, цеолиты). Кожух представляет собой конструкцию из углеродистой стали. Сосуд изготовляют из корро-зионно-стойкой стали или цветных металлов. Для периодического осмотра внутренней поверхности крупных резервуаров и для проведения монтажных работ внутри сосуда установлена смотровая лестница 4. [c.201]

Если пробу берут из большого стационарного резервуара и в особенности, если жидкость, вследствие неодинаковой плотности слоев и долгого хранения расслоилась, то ее опробуют обыкновенной железной или лучше оловянной трубкой, диаметром слг (для кислых жидкостей— стеклянной или кера.мической) и длиной, равной расстоянию от люка до дна резервуара. Нижний конец трубки должен быть несколько расширен. На конце укрепляется коническая пробка—корковая, из дерева или другого неразъедаемого жидкостью материала. Через пробку пропускается жесткая проволока (лучше всего брать телеграфную) такой длины, чтобы ее можно было свободно захватить рукой. [c.64]

Схема газификационной установки с двухступенчатым горизонтальным кислородным насосом представлена на рис. 245. Жидкий кислород, доставленный потребителю, сливается в стационарные резервуары 2 и 4. Уровень жидкости и давление в резервуарах контролируются манометром и указателем уровня, которые размещены на щитах / и 5. Жидкий кислород под давлением паров в резервуаре подается по трубе 9 через фильтры 3 в нассс 8. Нассс снабжен баком 13 с поплавковым клапаном 12, поддерживающим постоянный уровень жидкости в баке. Жидкий кислород поступает самотеком через окна в стенке цилиндра в [c.560]

Одним из элементов защиты от пожаров является сооружение временных дренажных систем. Пожары на резервуарах с нефтепродуктами тушат воздушно-механической или химической пеной, подаваемой в очаг горения стационарными пенокамера-ми или передвижными пеноподъемниками. Пенокамеры и пено-подъемники оборудуют генераторами, в которых образуется воздушно-механическая пена. Химическая пена образуется в рукавной линии, транспортирующей водный раствор пеногенераторного порошка. В этом случае пенокамеры и пеноподъем-ники играют роль пеносливов и не имеют генераторов пены. Пенокамеры воздушно-механической пены устанавливают вблизи верхней кромки резервуара из расчета равномерного рас-пределения пены по поверхности горящей жидкости. Расчетные расходы пены для тушения пожаров на складах нефти и нефтепродуктов принимаются в соответствии со СНиП П-106— 79 Склады нефти и нефтепродуктов . В настоящее время прн тушении пожаров нефтепродуктов предпочтение отдают воздушно-механической пене. [c.144]

Опыт тушения пожаров нефтепродуктов в металлических резервуарах показывает, что стационарные пеносливные камеры часто выходят из строя в результате взрыва или деформации верхнего пояса резервуара еще до начала тушения и не дают требуемого эффекта. Кроме того, эффективность тушения пеной уменьшается при подаче ее через зону высоких температур, образующуюся у пеносливной камеры. Поэтому в ряде случаев отдают предпочтение способу подачи пены через слой горючей жидкости. В этом случае пену подают на поверхность горящей жидкости по эластичному рукаву через нижний пояс резервуара. [c.167]

Расстояние между стенками назёмных вертикальных и горизонтальных цилиндрических резервуаров с нефтью и нефтепродуктами, располагаемых в одной группе, должно быть равно для резервуаров с плавающими крышами — 0,5 диаметра, но не более 20 м для резервуаров с понтонами — 0,65 диаметра, но не более 30 м для резервуаров со стационарными крышами — 0,75 диаметра, но не более 30 м при хранении легковоспламеняющихся жидкостей, и 0,5 диаметра, но не более 20 м при хранении горючих жидкостей. [c.38]

Горизонтальные резервуары для стационарного хранения сжиженных газов представляют собой цилиндрические хранилища, хорошо изолированные от поступления тепла из окружающей среды. Эти аппараты снабжают предохранительным клапаном, манометром и указателем уровня жидкости. Выпуск сжиженного газа производится при помощи специального вентю(я через трубу, достигающую дна резервуара. [c.156]

При планировке площадки под кислотную базу и размещении на ней резервуаров учитывают рельеф местности для обеспечения лучшего слива жидкости из железнодорожных цистерн в емкости базы самотеком, а при перекачке кислот из емкостей базы в автоцистерны или емкости смешения для расположения стационарных перекачивающих насосов таким образом, чтобы они моглг находиться под заливом даже при предельно низком положении уровня кислоты в резервуарах хранения [c.73]

Э.Я., обратное электроосмосу,- возникновение потенциала течения - удобно рассмотреть на примере проницаемой мембраны, разделяющей резервуары с электролитом. При наложении перепада давления Лр и течения жидкости под действием этого перепада с расходом V появляется электрич. ток через мембрану. Природа этого тока - увлечение ионов подвижной части ДЭС. Поскольку в диффузной части ДЭС имеется избьггок ионов одного знака, возникает конвективный перенос заряда по порам мембраны, т. е. через мембрану течет ток. Если к резервуарам, разделенным мембраной, не подводятся электрич. заряды, то по одну сторону мембраны будут накапливаться положит, заряды, а по другую - отрицательные. Накопление зарядов в резервуарах приводит к появлению разности потенциалов между ними и протеканию электрич. тока / во всем объеме алектролита в порах мембраны направление тока противоположно конвективному переносу зарядов. Накопление зарядов в резервуг ах и увеличение разности потенциалов между ними будет происходить до тех пор, пока не произойдет полной компенсации конвективного тока. Эгому стационарному состоянию отвечает разность потенциалов Дф , к-рая наз. потенциалом течения. [c.429]

Для реализации этого состояния резервуары, разделенные пористой перегородкой, должны быть окружены адиабатной оболочкой. Выражаемый уравнением (Х.88) эффект можно назвать механокалори-ческим. Он заключается в возникновении стационарного перепада температуры АТ при течении жидкости под действием перепада давления АР. Разность температуры создается в результате поглощения (при АН > 0) или выделения (при АН < 0) тепла на входе и обратного эффекта — на выходе из капилляров пористого тела в связи с переходом жидкости из объемного состояния в состояние граничной фазы и обратно. [c.325]

Опыт пожаротушения нефтепродуктов в металлических резервуарах показывает, что стационарные пеносливные камеры часто выходят из строя при взрыве или деформации верхнего пояса резервудра еще до начала тушения и не.дают требуемого эффекта при работе. Кроме того, огнетушащая способность пены теряется при подаче ее через зону высоких температур, образующуюся вблизи пеносливной камеры. Поэтому в ряде случаев для тушения пожара в резервуаре предпочитают подавать пену через слой горючей жидкости. Пену при этом способе подают на поверхность го- [c.262]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология