Мак-Рейнольдса истинные

При больших числах Рейнольдса истинное газосодержание в потоке совпадает с расходным, так как при значительных скоростях происходит полная диспергация жидкой фазы в газообразной (для больших ЗрГ) и газообразной в жидкой (для малых 0 ). Смесь становится гомогенной, отсутствует относительное движение фаз и, следовательно, = = 0 . При умеренных скоростях течения в зоне пробкового режима данные табл. 5.1 подтверждают применимость зависимости (5.4). [c.137]

На рис. П. 14 по оси ординат отложены рассчитанные таким образом коэффициенты % гидравлического сопротивления обтекаемых тел, а по оси абсцисс числа Рейнольдса Кес, отнесенные к диаметру шара или трубки и к истинной скорости потока Ыс. Как видно из рис. П. 14, коэффициенты гидравлического сопротивления в слое ксл значительно превышают значения Ход свободных одиночных элементов особенно в вязком режиме течения, а при больших значениях начинают сближаться. [c.69]

В [15] показано, что константы в уравнении Эргуна в действительности являются функциями числа Рейнольдса, а вовсе не истинными константами, как это обычно считается. На рис, 1 представлены данные разных авторов о зависимости от Не/(1—к) для слоя со случайной упаковкой из сфер [c.153]

Это довольно простое уравнение не позволяет прямо рассчитать падение давления в одномерном двухфазном потоке, даже не усложненном фазовыми переходами. Поэтому основное внимание исследователей было направлено на экспериментальное определение значений истинного паросодержания, полного перепада давлений и т. п. Наличие такой информации позволяет, используя аналогию Рейнольдса для решения интегральных уравнений импульсов и энерпш, определить аналитически локальные величины Ар, [c.205]

Ее—критерий Рейнольдса, определяемый по диаметру частиц и скорости газа, отнесенной к свободному сечению аппарата /г л—высота плотного слоя, вычисленная по истинному объему материала (за вычетом свободного объема) [c.18]

В выражение критерия Рейнольдса подставляется истинная скорость газового потока. [c.70]

Вязкость. Течение дисперсных систем отличается от течения истинных растворов, поскольку частицы твердой фазы искривляют пути движения отдельных молекул жидкости. Как следствие у дисперсных систем наблюдается ранняя турбулентность при меньших, чем для истинных растворов, числах Рейнольдса. Частицы твердого вещества сужают также пространство, занятое жидкостью, и увеличивают градиент скорости в поперечном сечении потока. Поэтому вязкость дисперсной системы всегда выше вязкости среды. [c.15]

По оси ординат на рис. 11.33 отложены коэффициенты гидравлического сопротивления обтекаемых тел, а по оси абсцисс — числа Рейнольдса Re , отнесенные к диаметру шара или пучку труб и к истинной скорости потока. Из рис. 11.33 видно, что в области Re >10 (что соответствует Reg>20 для зернистого слоя) fa как для шара, так и для цилиндра в свободном потоке, зернистом слое и пучке труб соизмеримы при малых Re коэффициенты гидравлического сопротивления для шара и цилиндра в слое в 10-15 раз больше, чем для отдельного тела при той же линейной скорости потока. Это отличие объясняется различной картиной обтекания элементов в слое и свободном потоке при малых Re. Сопоставление данных по гидравлическому сопротивлению, теплоотдаче к поверхности зернистого слоя, диффузии и продольному перемешиванию при движении жидкости в зернистом слое позволяет более ясно представить физическую природу движения жидкости в зернистом слое при различных значениях критерия Рейнольдса (см. гл. IV и V). [c.105]

Изложенный метод Ричардсона для определения истинных величин коэффициентов тепло- и массообмена в значительной степени произволен. Наиболее странным результатом является полученное при таком расчете падение коэффициента продольной диффузии Д с ростом критерия Рейнольдса, т. е. скорости потока и размеров зерна ( ). Измерения продольного перемешивания газа в [c.505]

Описанный выше способ определения производительности котла или теплопотребления технологических аппаратов является приближенным и, разумеется, не может претендовать на высокую точность. Однако этот способ дает достаточно точные для производственных условий результаты, но не может быть применен при ламинарном режиме течения теплоносителя, так как в этом случае замеряемая температура теплоносителя не отражает ее истинных средних значений. Однако можно показать, что в установках с дифенильной смесью движение конденсата в трубопроводе всегда имеет турбулентный характер, и поэтому для этих установок всегда может быть применен рассматриваемый способ определения теплопроизводительности котла. Действительно, в установках с дифенильной смесью скорость теплоносителя в трубопроводах принимается 0,8 м/сек при принудительной и 0,3 л/се/с при естественной циркуляции во внешнем контуре. Диаметр магистрального трубопровода обычно принимается не менее 50 мм. Если при этом принять минимальную температуру теплоносителя 260° С (при естественной циркуляции его), которой соответствует кинематическая вязкость жидкости, равная 0,326-10" м /сек, то число Рейнольдса будет равно [c.280]

Значительное влияние на теплоотдачу от шероховатых труб оказывает вид искусственной шероховатости, который в общем определяет и закономерности изменения теплоотдачи с ростом плотности орошения. Так, для трубы с поперечной накаткой (прямая 1) с увеличением критерия Рейнольдса пленки Не теплоотдача резко возрастает. Это объясняется тем, что с увеличением плотности орошения турбулизирующее воздействие поперечных рисок шероховатости резко усиливается, и ламинарный подслой пленки уменьшается. При Ке > 7000 теплоотдача от этой трубы при прочих равных условиях выше, чем для гладкой трубы с равной истинной поверхностью теплообмена и высотой трубы. [c.80]

При значениях критерия Рейнольдса Ке < 7000 для трубы с поперечной накаткой и Ке < 12 500 для трубы с шахматной накаткой теплоотдача ниже, чем для соответствующей гладкой трубы с равной истинной поверхностью теплообмена, так как при этом турбулизирующие вихри в пленке, вызываемые неровностями поверхности, еще слабы и ламинарный пограничный подслой пленки для этих,труб при равных плотностях орошения больше, чем для гладкой трубы. Продольная шероховатость препятствует разрушению ламинарного подслоя пленки турбулизирующими вихрями во впадинах неровностей, резко снижая интенсивность теплоотдачи. [c.81]

Для неподвижного слоя сферических частиц степень пористости в большинстве случаев имеет порядок 0,36--0,38 следовательно, истинное значение критерия Рейнольдса колеблется в пределах 1,04—1,075 его модифицированной величины, т. е. отличается от последней лишь постоянным множителем. Аналогичные соотношения сохраняются и при неправильной форме частиц [25], но численные значения коэфициента пропорциональности меняются. [c.194]

Уравнение (2.107) "известно под названием закона Стокса. Этот закон находит применение при описании движения коллоидных частиц под воздействием электрического поля, в теории седиментации и при изучении движения аэрозольных частиц. Следует помнить, что закон Стокса выполняется вплоть до значений числа Рейнольдса (рассчитанного по диаметру сферы) порядка 0,1. При Ке = 1 сила сопротивления, определенная по закону Стокса, примерно на 10% ниже истинной. Поведение такой же модельной системы при более высоких значениях чисел Рейнольдса обсуждается в главе 6. Рассмотренная выше задача свидетельствует о необходимости более общей постановки задач механики жидкости, чтобы охватить слз чай искривленных линий тока. Такой подход развивается в главе 3. [c.66]

Из этого уравнения с очевидностью следует, что модель Нернста и его трактовка неприемлемы в области малых критериев Нуссельта. Поэтому оценим теперь истинную протяженность концентрационных полей. Начнем с того, что в строго ламинарных режимах течения топография поля скоростей не зависит от числа Рейнольдса, следовательно, и Nu не должно зависеть от Re. Тогда [c.71]

На основании оценок истинных значений показателя степени д, полученных для двух интервалов изменения числа Рейнольдса жидкости Не < 28 и Не 28, можно предположить, что в исследованном диапазоне Не истинное значение рассматриваемого показателя степени практически не зависит от числа Не. Это подтвердила и проведенная формальная статистическая проверка Следовательно, полученные для обоих интервалов Не оценки показателя степени Ь можно рассматривать как два независимых значения, измеренных с различной точностью. Совместную оценку показателя степени 6 вычисляли по формулам [c.69]

Следует заметить, что условное число Рейнольдса Ке лишь ориентировочно может рассматриваться как характерный параметр при оценке влияния на к. п. д., так как в машинах с рабочими колесами различных типов одному и тому же значению числа Ке соответствуют даже на расчетном режиме различные истинные числа Рейнольдса в одном и том же элементе проточной части. В связи с этим приведенная выше зависимость 7 от Ке может рассматриваться лишь как некоторое усреднение для различных типов машин. [c.111]

При оценке влияния на коэффициенты потерь истинных чисел Рейнольдса следует также иметь в виду, что данные опытов, показанные, например, на рис. 53, относятся к длинным участкам труб, в которых профиль скоростей остается почти неизменным, а каналы центробежного компрессора короткие и сходны с начальными участками труб. Величина истинного числа Рейнольдса в начальных участках каналов заметно влияет на форму профиля скоростей и коэффициенты потерь. [c.111]

С увеличением скорости потока закон Дарси перестает выполняться. Это связано в первую очередь с развитием инерциальных эффектов. Истинная турбулентность наступает при очень больших числах Рейнольдса. Переход из одного режима течения в другой происходит очень плавно, так как в среде имеется некоторое распределение пор по размерам. Имеются эмпирические уравнения, аналогичные закону Дарси, которые описывают течение в переходной области [8]. [c.185]

С увеличением скорости движения ламинарное течение переходит в турбулентное течение, при котором происходит интенсивное перемешивание между слоями жидкости, в потоке возникают многочисленные вихри различных размеров. Частицы совершают хаотические движения по сложным траекториям. Для турбулентного течения характерно чрезвычайно нерегулярное, беспорядочное изменение скорости со временем в каждой точке потока. Можно ввести понятие об осредненной скорости движения, получающейся в результате усреднения по большим промежуткам времени истинной скорости в каждой точке пространства. При этом существенно изменяются свойства течения, в частности, структура потока, профиль скоростей, закон сопротивления. Профиль осредненной скорости турбулентного течения в трубах отличается от параболического профиля ламинарного течения более быстрым возрастанием скорости у стенок и меньшей кривизной в центральной части течения (рис. 9.2, б). За исключением тонкого слоя около стенки, профиль скорости описывается логарифмическим законом. Режим течения жидкости характеризуется числом Рейнольдса Ке. Для течения жидкости в круглой трубе [c.186]

В (2.153), (2.154) неизвестны истинные газосодержания и коэффициент гидравлического сопротивления Х , функции параметров Рейнольдса Ке ., Фруда Рг и расходного газосодержания 0 . [c.54]

Отправной точкой последующего анализа является утверждение - , что в диапазоне низких порозностей число Стантона (81 = Кдр1и) выражается однозначной функцией чисел Шмидта 8с и Рейнольдса [Ке = t/d/v (1 — е)], базирующейся на истинной скорости в просветах между твердыми частицами и среднем гидравлическом диаметре просветов. При высоких порозно-стях (в пределе — это система с единичной частицей) число 81 будет однозначной функцией чисел 8с и Ке = ud/v, базирующихся на истинной скарости и диаметре твердой частицы. Итак [c.386]

Ограниченные возможности имеет применение для этой цели динамического напряжения сдвига и пластической вязкости. Недостатками их являются неинвариантрость в различных условиях измерений, что объясняется незнанием истинного закона трения и эпюры скоростей сдвига. Эти величины носят формальный характер и не имеют определенного физического смысла. Понятия т]пл и 0д = Тв можно относить лишь к идеализированному вязко-пластичному телу Бингама. В настоящее время значения пластической вязкости и динамического напряжения сдвига широко применяют для гидравлических расчетов. Это вносит в них известную условность из-за необходимости использования методов теории подобия и безразмерных критериев (обобщенный критерий Рейнольдса, критерий Хедстрема и др.), исходящих из бингамовской аппроксимации, имеющей, как указывалось, ограниченный характер. [c.233]

Представлен литературный обзор работ, посвященных исследованию структуры потока, интенсивности теплоотдачи и гидродинамики двухфазного потока недогретой жидкости. Показано, что в настоящее время отсутствуют надежные рекомендации по расчету истинного объемного паросодержания в окрестности начальной точки парообразования и для удельных тепловых потоков, превышающих 1 Мвт/м . Рассмотрены различные методы расчета интенсивности теплоотдачи на участке пристенного кипения. Использование величины истинного объемного паросодержания для определения коэффициента теплоотдачи дает обнадеживающие результаты. Другим подходом к анализу механизма теплообмена при пузырьковом кипении является аналогия Рейнольдса. Приводится анализ механизма теплопереноса по толщине двухфазного граничного слоя при развитом поверхностном кипении. Лит. — 74 назв., ил. — 4. [c.213]

Допустим, что поток вещества или коэффициент диффузии не влияет на эффективную толщину г. Тогда можно считать, что для различных систем при прочих равных условиях величина к должна линейно зависеть от О, а величина г будет изменяться со степенью турбулентности, выражаемой, например, величиной критерия Рейнольдса. Вывод о пропорционалыности А величине О противоречит практическим данным, согласно которым к зависит от О в меньшей степени- Вместе с тем, следует отметить, что многие опытные данные получены в несопоставимых условиях и обработаны в виде эмпирических зависимостей, затрудняющих выяснение истинной зависимости к от О. [c.192]

Условия тестовых измерений. Эксперименты проводились для нисходящего турбулентного потока воздуха в трубе с внутренним диаметром D = 64 мм. Число Рейнольдса равнялось Rejj = 11200 при осредненной скорости воздуха на оси трубы Ux = 2,8 м/с. Распределение относительной концентрации частиц измерялось в сечении, отстоящем на расстоянии L — 1280 мм от начала трубы и места ввода дисперсной фазы. Средняя по трубе массовая расходная концентрация частиц определялась весовым способом и составляла Мо — 0,4. Истинная массовая и расходная массовая концентрации частиц связаны соотношением [c.75]

Все уравнения для высоты теоретической тарелки в газовой хроматографии выведены в предположении наличия ламинарного потока. При обычных условиях хроматографического анализа истинные вихри в газе-носителе не существуют либо существуют в очень малой степени, критерий Рейнольдса 3 этих условиях не превышает единицы [17]. Однако, как показано R. Е. ollins [58] и Р. С. arman [59], в пористой среде явления турбулентности возникают и развиваются при числах Рейнольдса от 1 до 100, то есть значительно меньших, чем в незаполненных трубах. Эти и более высокие значения чисел Рейнольдса легко достигаются при скоростных газохроматографических анализах. Например, для потоков гелия и азота при 50° через насадку из непористых частиц dp 0,2 М.М. критерий Рейнольдса примерно равен Re 0,015y [2] для Не и Re— 0,12 v для N2, где v—локальная скорость подвижной фазы. Для пористых частиц критерий Рейнольдса примерно в два раза выше, чем для непористых частиц. [c.15]

Предложенный алгоритм построения периодического по времени решения включал следующие процедуры (рис.2.6). Течение восстанавливается шагами по осевой координате от истока до точки дробления струи. На каждом шаге решение определяется значениями в начальной точке радиуса струи и трех параметров скорости течения в зависимости от времени. Каждая итерация - это определение течения в заданном поле давлений. В качестве первого приближения берется движение по инерции (без учета вязкости и поверхностного натяжения). Давление определяется формой поверхности струи, отвечающей предьщущей итерации. Последовательность итераций представляет собой асимптотику решения по степеням чисел Вебера и Рейнольдса. Размер шага ограничен нарастанием погрешности асимптотических формул по мере удаления истинного течения от течения по инерции. Временная зависимость неизвестных функций представляется отрезком ряда Фурье, пространственная зависимость в пределах каждого шага-отрезком ряда Т ейлора. [c.30]

Оценим далее этот коэффициент для ламинарного обтекания тела жидкостью при больших числах Рейнольдса Ке] >1. причем Рг . Как мы уже говорили выше, ламинарный пограничный слой образуется при Ке>1 перед обтекаемым телом либо за иим, когда чнсла Рейнольдса Ке меньше критического значения КекрЭ . Так как здесь предполагается число Прандтля Pr=v/o порядка единицы, то роли теплопроводности и вязкости вне пограничного слоя сравнимы друг с другом, и коль скоро мы пренебрегли вязкостью, то и теплопроводностью жидкости на размерах порядка размера / обтекаемого тела можно пренебречь. Эта теплопроводность приводит к коэффициенту теплопередачи порядка (10.22), а ниже мы убедимся в том, что истинный коэффициент теплопередачи значительно больше. Вся теплопроводность в действительности происходит в тонком ламинарном пограничном слое, толщина которого мала по сравнению с величиной / . [c.153]

Рассмотрим теперь ламинарное течение в пограничном слое. При применении к этой задаче уравнений Навье — Стокса некоторые члены в них оказываются пренебрежимо малыми. Это справедливо только при больших числах Рейнольдса, при которых толщина пограничного слоя мала по сравнению с расстоянием от передней кромки. Сделанные предполошония не выполняются нри малых числах Рейнольдса, когда область, в которой существенна вязкость, простирается относительно далеко от границ тела, как, например (если взять крайний случай), при ползущем течении. При высоких числах Рейнольдса находит применение и теория идеальной жидкости. Однако, так как эта теория предполагает наличие проскальзывания жидкости на поверхности тела, получаемые на ее основе результаты не согласуются с истинной картиной течения в слое жидкости вблизи поверхности. В этом слое скорость жидкости изменяется вплоть до значения, равного нулю на самой поверхности, и пренебрегать здесь вязкостью нельзя. Напомним, что, как сказано в гл. 8, это несоответствие с истинной физической картиной особенно сильно сказывается при вычислении силы сопротивления, для которой теория идеальной жидкости обычно дает ошибочные результаты. [c.120]

Однако, поскольку для данной пористой среды величина скорости фильтрации отличается от скорости движения лишь на постоянный множитель, а диаметр порового канала отличается от диаметра песчинки таюке лишь на некоторый постоянный множитель, то значения X и Re, определенные указанными авторами, отличаются от соответствующих ИСТИННЫХ значений коэффициентов гидравлического сопроти1 ле-ния и чисел Рейнольдса лишь на "НЕКОТОРЫЕ ПОСТОЯННЫЕ МНОЖИТЕЛИ . [c.48]

Для трещиноватой среды, образованной тремя взаимно перпендикулярными системами трещин с одинаковыми значениями раскрытости и густоты и проявляющей изотропные фильтрационные свойства, Х.А. Вассоуф принял выражение для числа Рейнольдса из трубной гидравлики, заменил среднюю истинную скорость жидкости в трубе на скорость фильтрации, связал "характерный" линейный размер с характеристиками пористой среды и получил следующее выражение для "фильтрационного" числа Рейнольдса [c.50]

Рис. 2.5. Зависимость истинного газосодержания от числа Рейнольдса по Р.А. Сафарову

Физические свойства компонентов смеси частично учитываются Дак-лером [25] при установлении зависимости (/ ,( 3 ). Характер соответствия между истинным и расходным содержаниями газовой фазы определяют для различных значений параметра Рейнольдса смеси Ке (табл. 5.2), который вычисляют, исходя из суммарного массового расхода смеси М , внзо-реннего диаметра трубы с и усредненной вязкости д . по следующей формуле [c.136]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология