Тепловые модели РЭА

Рнс. 5.21. Различные тепловые модели аппаратуры группы Б. [c.299]

Рис. 5.1. Разрез простейшей конструкции РЭА (а) и ее тепловая модель (б) разрез РЭА кассетной конструкции (в) и ее тепловые модели (г, д, е).

Рис. 5.30, Тепловые модели радиоэлектронных стоек.

На рис. 5,1, А схематически изображен разрез РЭА кассетной конструкции, на монтажных платах которой смонтированы модули, микросхемы, микромодули и т. п. К такой РЭА можно применить тепловую модель того же типа, что и на рис. 5.1,6, и описать процессы переноса от поверхности нагретой зоны к корпусу и далее в среду. В результате анализа получим сред- ие поверхностные температуры корпуса и нагретой зоны. [c.276]

Процессы переноса теплоты в тепловых моделях первой группы рассматриваются так, как если бы они протекали между изотермическими поверхностями. [c.277]

В тепловых моделях, относящихся ко второй группе, нагретая зона РЭА, представляющая собой неоднородную систему многих тел, идеализируется в виде однородного тела. Свойства этого тела характеризуются эффективными значениями коэффициентов теплопроводности X и теплоемкости с. На рис. 5.1, е приведена тепловая модель второй группы для РЭА, изображенной на рис. 5.1, б. Нагретая зона представляет собой совокупность многих тол с дискретными источниками тепловой энергии. В тепловой модели нагретая [c.277]

Особенности тепловых моделей РЭА определяют математический аппарат, применяемый для их анализа. Тепловые модели первой группы исследуют при помощи метода тепловых схем, который позволяет описать процессы переноса теплоты в РЭА, используя системы неоднородных нелинейных алгебраических уравнений [Э]. Для изучения тепловых моделей второй группы применяют дифференциальные уравнения. При исследовании теплового режима РЭА сложных конструкций тепловая модель аппарата может содержать в себе элементы обеих указанных групп моделей. При этом отдельные части сложной РЭА представляют в виде условно изотермических поверхностей, другие — в виде однородных тел. [c.277]

Рис. 5.15. Тепловые модели электронной аппаратуры в герметичном корпусе.

На рис. 5.21, а схематически изображена конструкция рассматриваемой аппаратуры, а на рис. 5.21,6, в — ее тепловая модель, в которой реальные платы с функциональными узлами и навесным монтажом заменены эквивалентными гладкими пластинами. [c.299]

Первые попытки объяснить химизм процессов, происходящих при механической обработке твердых тел, были сделаны известным французским ученым М. Бертло. Согласно его модели при Механической обработке в местах контакта частиц возникают зоны локального перегрева, в которых происходят химические реакции. Однако тепловая модель Бертло оказалась несостоятельной. Например, в ряду однотипных неорганических солей (хлораты, броматы, нитраты различных щелочных металлов) механическая стабильность изменяется вне связи с термической стабильностью, что противоречит модели Бертло. [c.111]

При изучении стандартного теплового поля камеры синтеза известно использование как расчетных, так и экспериментальных методик, основанных на непосредственном измерении температуры в камере высокого давления. В случае расчетного метода тепловая модель камеры представляется системой тел с внутренним источником тепла. Модель описывается системой нелинейных дифференциальных уравнений в частных производных с определенными начальными и граничными условиями. При решении система аппроксимируется однородными разносными уравнениями, решая которые, получают значения температуры в узлах расчетной сетки, покрывающей заданное сечение камеры высокого давления. Иногда систему дифференциальных уравнений решают методом электро-аналогий. Этот подход позволяет получить картину изотерм теплового поля в камере, детальность которой определяется плотностью расчетной сетки. Однако математические сложности решения системы дифференциальных уравнений заставляют ограничивать число тел в тепловой модели. Недостаточно изученное при воздействии высокого давления и температуры изменение условий теплообмена элементов модели, их электрических и тепловых констант вынуждает при расчетах использовать значения, определенные при нормальных условиях. Эти факторы обусловливают приближенный характер получаемого распределения поля температур. Поэтому ниже представлены результаты экспериментальных исследований, полученных по непосредственным измерениям температуры при давлении 3,7—4 ГПа в камерах, схемы компоновки реакционного объема которых представлены на рис. 110. Детальность экспериментальных распределений температуры вполне достаточна для анализа условий кристаллизации алмаза. [c.333]

Очевидно, что любые количественные оценки невозможны без эталона, тем Не менее можно ввести в рассмотрение тепловую модель поведения температуры в бездефектных зонах, которая будет одной и той же для всех пикселей изображения. При этом анализу подлежат только отклонения экспериментальных значений температуры от значений, предписанных моделью. [c.155]

В тепловой модели механизма воспламенения [160, 161] искровой разряд заменяется точечным мгновенно действующим тепловым источником, который в момент времени т = О выделяет Q Дж. Он равномерно нагревает до некоторой весьма высокой температуры сферический объем газа радиусом г. Накопленное в этом объеме тепло в результате теплопроводности будет отводиться в окружающие слои. Температура в начальном объеме, следовательно, будет уменьшаться, а в окружающих искру слоях — увеличиваться. Распределение температуры вокруг мгновенного точечного источника тепла через различные промежутки времени после прекращения разряда представлено на рис. 39. В горючей газовой смеси процесс охлаждения замедлится вследствие выделения тепла окружающими искру слоями смеси за счет протекания в них химических реакций. Когда температура в сферическом объеме упадет до значения, близкого к температуре горения смеси дальнейшее охлажде- [c.98]

Тепловые перегрузки источников Со на установках возможны в двух фиксированных положениях когда источники находятся в канале облучателя и в канале хранилища. Таким образом, тепловая модель в обоих случаях идентична труба из стали— воздушная прослойка — кассета с источником. [c.229]

В литературе известны модели трубчатых реакторов, которые рассматривают зернистый слой как однородную среду (квазигомогенные) или как двухфазную среду газ — твердое тело (гетерогенные). При расчете реакторов, если скорость реакции не является лимитирующей, используют тепловые модели, т. е. такие, которые рассматривают реакционную систему как теплообменник (тепловая модель) при учете влияния скорости реакции в модель реактора включают кинетическое уравнение (кинетическая модель). [c.96]

Опыт эксплуатации промышленных реакторов под давлением показывает [40], что при объемных скоростях до 2000 и температурах выше 700 °С состав конвертированного газа на выходе из реактора практически совпадает с равновесным составом. Этот же факт подтверждается лабораторными исследованиями [41], проведенными при объемных скоростях до 5000 ч- и показавших отсутствие отличий в составе газа от равновесного. Эти экспериментальные факты позволяют упростить кинетическую модель реактора применительно к инженерным расчетам, заменив ее равновесной. Равновесные модели предусматривают, что состав смеси в каждой точке реактора является равновесным для данной температуры, а скорость химической реакции определяется только теплоподводом. Общее уравнение, описывающее тепловую модель расчета реакционной трубы, можно записать [c.99]

Г. И. Лихтенштейн и Б. И. Сухоруков провели расчет простейшей модели кооперативной реакции, основанный на применении теории цепей Маркова. Этот расчет показывает, что эф-4>ективная энергия активации процесса должна увеличиваться с увеличением расстояния между реагирующими центрами. Тепловая модель рекомбинации, как видно из расчета В. Л. Тальрозе и Г. К- Васильева также приводит к зависимости эффективной энергии активации от среднего расстояния между радикалами. [c.186]

При составлении тепловых моделей полимеризационных процессов наибольшая специфика должна проявиться во втором слагаемом уравнения (1.68). Если ограничиться рассмотрением суммарного тепловыделения на трех основных этапах полимеризации (инициирования, роста и обрыва), то тепловыделение составит [c.60]

Однако во многих задачах регулирования тепловых процессов при упрощении схемы процесса можно избежать применения дифференциальных уравнений в частных производных. Последние в этом случае заменяются обыкновенными дифференциальными уравнениями, в которых коэффициенты или параметры представляют собой сосредоточенные параметры, эквивалентные тепловым емкостям, проводимостям или постоянной времени перемешивания. Приближенное описание динамики тепловых процессов путем введения сосредоточенных параметров делает возможным составление структурных схем тепловых моделей. [c.195]

Та — постоянная времени тепловой модели процесса, [c.116]

Рассмотрим более подробно влияние концентрации исходной газовой фазы, постоянной времени и коэффициента усиления тепловой модели объекта на устойчивость и динамические свойства системы регулирования. [c.223]

Влияние постоянной времени тепловой модели реактора [c.226]

Постоянная времени тепловой модели реактора не оказывает влияния на координаты положений равновесия О1 и О2. Однако размеры области устойчивости при изменении параметра Та не остаются постоянными. В зависимости от величины Та происходит изменение топологического типа положения равновесия Оь в связи с чем требуемое качество и в ряде случаев устойчивость процесса регулирования могут нарушаться. [c.226]

Для постоянной времени тепловой модели реактора существует только одно критическое значение, при котором теряется устойчивость. Найдем его выражение из условия ( -17). После преобразования получаем [c.226]

Коэффициент усиления тепловой модели реактора, согласно условию (У-16), влияет на взаимное расположение особых точек [c.229]

Сформулируем условия выбора оптимальной величины коэффициента усиления тепловой модели реактора. [c.230]

Рассмотрим влияние концентрации кислорода в реакторе и постоянной времени тепловой модели реактора на динамику процесса обжига цинковых концентратов в кипящем слое. Про- [c.350]

Рассмотрим изменение динамических свойств процесса в зависимости от постоянной времени тепловой модели реактора. При температуре обжига 990° С процесс носит апериодический характер, причем увеличение постоянной времени вызывает усиление апериодических свойств процесса. Если обжиг ведут при 950° С, то характер влияния постоянной времени на динамику про- [c.353]

В настоящее время широкое распространение получили две группы тепловых моделей РЭА. Характерной особенностью моделей первой группы является разделение всех поверхностей модели РЭА на отдельные условно изотермические участки. Например, при определении среднеповерхностной температуры нагретой зоны условно изотермическими считаются поверхность корпуса и вся поверхность нагретой зоны, состоящая из поверхностей элементов и части шасси, не занятой ими. [c.276]

На рис. 5.1, а схематически показан разрез РЭА и указаны значения температур, измеренных в разных точках корпуса, шасси и радиодеталей. На рис. 5.1,6 представлена модель той же РЭА, на основании которой определяются среднеповерхностные температуры ее нагретой зоны и корпуса. После такого преобразования задача упрощается настолько, что математическое описание процесса теплообмена в тепловой модели аппаратуры становится возможным и сравнительно несложным. [c.276]

Нагретая зона РЭА состоит из шасси и расположенных на нем крупных радиодеталей (см. рис. 5.15, а, б). В тепловой модели аппаратуры реальная нагретая зона заменяется приведенной (см. рис. 5Л5,г,д). В дне и крышке аппаратуры имеются перфорации, позволяющие воздуху поступать из среды I аппаратуру через нижние перфорированные отверстия и выходить из него через отверстпя в крышке корпуса. Анализ процессов теплообмена в аппаратуре с перфорированным корпусом приведен в Г9]. Здесь изложена упрощенная схема расчета температурного поля такой аппаратуры, базирующаяся на коэффициентном методе. [c.301]

Процессам горения посвящены многочисленные работы отечественных и зарубежных ученых, исследователей и инженеров. Основоположником современной общепринятой тепловой модели горения является наш соотечественник В. А. Михельсон. Н. Н. Семенов предложил теорию разветвленных цепнь1х реакций, которая послужила основой научных положений о механизме горения. Широко известны работы Н. Н. Семенова, В. Н. Кондратьева, [c.6]

Исспедование с помощью аналоговых математических машин тепловой модели реактора синтеза сБроугяерода" [c.7]

Рис. 33. Влияние постоянной времени тепловой модели объекта Тц на взаимное расположение особых точек. Псевдогомогеи-ная модель К=К(Т), с =сопз1

Г. К- Васильев и В. Л. Тальрозе [127] усовершенствовали тепловую теорию Джексона. Согласно [127], области повышенной температуры, при которой возникает необходимая подвижность радикалов, образуются не только в местах рекомбинации двух радикалов, но и в местах рекомбинации ионов и при локальном возбуждении, в горячих точках [128]. При этом учитывается вероятность гибели радикала в области повышенной температуры. Однако удовлетво-ртельное согласие теории с опытом получается лишь для атомов азота, стабилизированных при температуре жидкого гелия. Что касается радикалов, стабилизированных в матрицах из органических соединений, то цепочечно-тепловая модель рекомбинации приводит к величинам стационарной концентрации, на 1—2 порядка превышающим опытные значения. Это является следствием того, что для систем более сложных, чем стабилизированные атомы, цепочеч-но-тепловая модель неприменима, так как существуют и другие процессы, приводящие к гибели радикалов, не учтенные этой моделью. Тем не менее цепочечно-тепловая модель рекомбинации яв- [c.317]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология