Зона горения, параметры

Поэтому вполне оправданными могут быть приемы изучения элементарных процессов каждого в отдельности с допущением разумных упрощений. Например, выделяется для исследования процесс горения заранее перемешанной однородной смеси в турбулентном потоке, который характеризуется двумя основными параметрами скоростью распространения пламени Ит и шириной зоны горения йт. [c.229]

Подставляя значения А , А и Ра, можно в явном виде получить зависимость длины зоны горения от отдельных начальных параметров. [c.17]

Рассматриваемые ниже автоколебания акустического типа можно охарактеризовать как вызванные наличием обратной связи. В случае возбуждения автоколебаний процессом горения (вибрационное горение) обратная связь будет приводить к влиянию акустических колебаний на процесс горения. Поэтому в специальной главе будет рассмотрен целый ряд физических явлений, приводящих к замыканию подобной обратной связи. Однако в большинстве теоретических расчетов обратная связь не конкретизируется, а вводится чисто формально, как зависимость существенного параметра в зоне горения (на поверхности разрыва 2) от величины колебательной составляющей скорости или давления. [c.21]

Вводя индексы единица для параметров потока на (холодный поток) и индексы два для параметров потока на Р (горячий поток), получим с учетом того, что в силу принятой цилиндричности зоны горения площади сечения Рт и Р равны между собой [c.119]

Система уравнений (15.7), так же как и исходная система (15.1), справедлива не только для зоны горения малой протяженности, но и для любого, сколь угодно большого участка течения. Введенное выше предположение о малой протяженности зоны горения оказывается существенным из следующих соображений. Как уже говорилось, в невозмущенном течении /1=/2=/з=0. В возмущенном течении эти величины, вообще говоря, отличны от нуля и зависят от распределения по рассматриваемому объему V возмущений д, V VI Т. Возмущения указанных параметров могут быть связаны как с акустическими процессами, так и с процессом горения. Если доля первых пренебрежимо мала, то величины 1 , /3 и /3 в уравнениях (15.7) зависят только от процесса горения. Это обстоятельство чрезвычайно существенно, так как лишь в этом последнем случае можно провести мысленную операцию извлечения зоны о из трубы нужную для того, чтобы связать между собою параметры течения на границах о. Ведь эта связь должна быть одинаковой для всех видов акустических возмущений, для всех частот, которые определяются (в зависимости от свойств участков и лишь после того, как свойства зоны о уже сформулированы. [c.123]

В заключение надо пояснить одно свойство, которым должно обладать эффективное гидравлическое сопротивление Р. Поскольку оно вводится для того, чтобы связать без нарушения закона сохранения импульса задаваемые, вообще говоря, произвольно возмущения параметров течения слева и справа от а, то фаза Р может не совпасть с фазой возмущения скоростного напора течения перед зоной а. Это не должно смущать читателя, так как и фактическое гидравлическое сопротивление реальной камеры сгорания при нестационарном характере процесса горения вовсе не следует за изменением скоростного напора набегающего потока. Сложный характер течения в области интенсивного сгорания, связанный с периодическим вихреобразованием и с тем, что расположенные в зоне горения устройства (стабилизаторы и т. п.) то целиком, то частично обтекаются холодными и горячими струями газа, нарушают привычную для стационарных течений картину следования сопротивления за скоростным напором набегающего потока. [c.139]

СО смесеобразованием параметры (в частности, испарение) в сильной степени зависят от скоростного нанора набегающего на форсунку течения. Поэтому качество распыла также меняется периодически, строго следуя за акустическими колебаниями в потоке. В результате в зону горения поступает смесь горючего с воздухом, которая имеет периодически изменяющееся качество. Это приводит к тому, что в процессе горения реализуются отличные от нуля колебательные составляющие эффективного возмущенного теплоподвода Q и эффективной возмущенной скорости распространения пламени f/ , т. е. смогут поддерживаться автоколебания системы. Особенно заметную роль описанный механизм обратной связи может играть при условии, что периодически изменяющееся качество смеси оказывается во взаимодействии с важными конструктивными элементами камеры сгорания. Мыслимы, например, случаи, когда колеблющиеся траектории полета капель горючего то направляются непосредственно на стабилизатор, то попадают в струи воздуха, движущиеся на известном расстоянии от стабилизатора, или периодически попадают на стенки камеры сгорания. Во всех этих и подобных случаях колебание качества распыла должно сказываться наиболее сильно, поскольку оно непосредственно влияет на самые ответственные участки камеры сгорания. [c.295]

Исследована электрическая проводимость потока выгорающего керосина, который сжигали в цилиндрической камере, футерованной изнутри огнеупорным материалом. Топливо вводилось в камеру в распыленном состоянии. На выходе из камеры устанавливалось сопло с = 9,4 мм. Камера герметично соединялась с охлаждаемым цилиндрическим каналом, в котором проводили измерения параметров потока. Режим сжигания топлива устанавливался так, чтобы зона горения могла быть вынесена в измерительный канал. Для этого горение топлива в камере осуществлялось при коэффициенте избытка окислителя 0,3 — 0,5. Остальная часть окислителя — кислород — подавалась в камеру перед соплом перпендикулярно к основному потоку. Электрическую проводимость определяли электродным методом. Медные электроды, охлаждаемые через патрубки, вводились в измерительный канал. Сжигание проводили при суммарных коэффициентах избытка окислителя 0,67—1,375. Содержание кислорода изменялось в пределах 37—41,5%, расход керосина был постоянным и составлял 5 лг/ч. [c.116]

Носителями загрязняющих выделений большинства производственных выбросов служат воздух или дымовые газы. Упругость насыщенных паров и другие параметры воздуха, загрязненного не более чем на несколько процентов, можно с допустимой для инженерных расчетов погрешностью определять по таблицам и диаграммам влажного воздуха. Влажность дымовых газов зависит от вида, состава, а иногда и способа сжигания потребляемого топлива, от влажности воздуха, поступающего в зону горения и газоходы топливоиспользующего устройства и определяется расчетом по стехиометри-ческим и балансовым уравнениям. [c.52]

Принципы использования газового топлива в технологических и энергетических установках достаточно широко освещены в науч-но-технической литературе (см. напр. [12], [13], и др.). Основными параметрами, непосредственно влияющими на качество сжигания газового топлива, считаются коэффициент избытка воздуха а, уровень температуры процесса и время пребывания реагентов в зоне высоких температур. Коэффициент избытка воздуха представляет собой отношение действительного количества воздуха в зоне горения к теоретически необходимому, который складывается аддитивно по теоретическим потребностям воздуха для окисления горючих компонентов газового топлива. [c.68]

Для последующих расчетов, в частности для подсчета температуры зоны горения, необходимо конкретизировать некоторые конструктивные параметры топочного устройства. В дальнейшем будем принимать пирометрический коэффициент Т =0,85, коэффициент заполнения топки дымовыми газами =0,8, допустимое теплонапряжение топочного объема [qJ=200 кВт/м . [c.423]

Температура зоны горения растет с уменьшением избытка воздуха. При этом изменяются и остальные параметры термообработки. Если в резуль- [c.440]

Газофазный режим горения При температуре в зоне горения выше 1600 °С кислород практически полностью поглощается газофазной химической реакцией и не достигает поверхности частицы. Поэтому гетерогенные реакции углерода с кислородом внутри пористой частицы отсутствуют. Внутри частицы осуществляется только гетерогенная химическая реакция С с СО,. При предельных параметрах существования газофазного режима горения основным первичным продуктом является СО . [c.45]

Рис. 29. Параметры зоны горения [ПО, 185].

Теперь, используя константы и физико-химические свойства ТРТ, приведенные в табл. 6, рассчитаем значения некоторых характеристических параметров зоны горения. Предположим, [c.77]

Гораздо меньшее число работ посвящено изучению ширины зоны горения и ее структуры. Однако для понимания механизма процесса горения в турбулентном потоке подробное исследование ширины зоны горения и ее структуры также необходимо. Настоящая работа была посвящена экспериментальному изучению структуры зоны горения, определению ширины этой зоны и скорости распространения пламени при различных параметрах набегающего турбулентного потока однородной бензпно-воздушной смеси. [c.230]

Рис. 37. Характерные параметры зоны горения [64].

Критерий самопроизвольного нарушения устойчивости нормального горения должен включать в себя условия проникновения газообразных продуктов сгорания в поры заряда и воздействия его на процесс горения. Он должен выражаться через соотношения безразмерных параметров, описывающих горение пористого заряда. Диаметр поры может образовать безразмерный параметр в виде отношения к другой величине с размерностью длины, характеризующей процесс горения. Такими величинами являются ширины характерных зон горения I (может быть несколько таких зон li) и характерный размер зерен вещества г i. Кроме того, в критерий будут входить безразмерные числа, характеризующие течение газа и теплообмен (числа Нуссельта, Прандтля, Льюиса — Лыкова) [c.90]

Прогнозирование потока теплового излучения заключается в определении удаления от внешней границы зоны горения точки с текущим значением плотности теплового потока. При этом в качестве исходных параметров рассматриваются физико-химические свойства продуктов горения (степень черноты факела, средняя температура факела, низшая теплота сгорания продукта, массовая скорость выгорания с единицы площади пожара) значение плотности теплового потока, которое определяет зону повышенной опасности ха- [c.67]

Рассмотрим влияние на величину температуры в зоне горения скорости дутья и крупности кусков угля. Для этого надо учесть изменение параметров, входящих в величину относительного отвода тепла. [c.391]

Начальный период считается закоцченным, когда температура катализатора во всех зонах горения достигает 500 °С, при постоянной температуре на выходе из печи. Установившийся режим горения кокса характеризуется стабильным расходом воздуха. Концептрацпя кислорода на входе в реактор, как правило, достигает 0,8—1,8% (об.). В этот период практически не приходится регулировать процесс выжига ввиду стабильности всех параметров. [c.128]

Коснемся далее второй группы теорий — теорий теплового распространения пламени. В первых теориях этой группы в качестве одного из осно -ных параметров, определяющих нормальную скорость, фигурирует температура воспламенения Т .. Взяв аа основу уравнение теплопроводности и разделив зону пламепи на две части — зону предварительного подогрева, простирающуюся ота = -гоодо х = О (рис. 06), и зону горения вместе с примыкающей к ней поной сгоревшего газа, простирающиеся от х = О [c.237]

Оптимнзция первого этапа сводится к установлению электрических параметров дуги, а также давления инертного газа в рабочей камере, ее размеров, формы, способа подачи фафитовых стержней в зону горения, а также размеров этих стержней. Важно также предельно упростить процесс сбора и разфузки сажи из установок. [c.108]

Очевидно, наличие слоя конденсированного остатка может сильно влиять на смешение компонентов, на теплопередачу из зоны горения к свежему веществу н т. д., а значит, и на зависимость скоростп горения от различных параметров. Этот вопрос еще мало исследован. [c.119]

Модель зоны горения, предложенная Хартом и Мак Клюром, была усовершенствована Денисоном и Баумом введением нредположения о том, что скорость пламени зависит от свойства потока на горячей границе зопы горения (см. пункты б и в 4 главы 5), которое позволяет заменить феноменологические коэффициенты, учитывающие зависимость скорости пламени от давления и температуры, величинами, более тесно связанными со скоростью химической реакции. Ими была исследована лишь область колебаний низкой частоты (колебаний с частотой меньшей, чем 10 колебаний в секунду). При этом нестационарные уравнения сохранения необходимо рассматривать лишь в конденсированной фазе, так как можно считать, что процессы в газе без запаздывания следуют за колебаниями давления. Было установлено, что в этом предельном случае результаты зависят только от двух безразмерных параметров. В работе было рассчитано вызванное колебаниями давления возмущение массовой скорости горения, однако не были определены ни акустическая проводимость, ни фазовый угол (величины, которые являются наиболее существенными при решении вопроса о том, усиление или ослабление имеет место). Денисон и Баум Р] установили также наличие внутренней неустойчивости ) (самовозбуждение) у рассмотренной ими системы (см. пункт в 4 главы 7) [c.301]

В зависимости от способа обработки опытных данных при определении этих параметров цолучаются различные зависимости от пульсационной и нормальной скоростей. Как справедливо указывает К. И. Щелкин [Л. 23], при измерении скорости распространения пламени в турбулентном потоке следует принимать во внимание поверхность, ограничивающую передний край зоны горения, положение которой определяется величиной максимальных выбросов пламени, т. е. максимальными значениями пульсаций скорости газа. Однако некоторые авторы при исследовании скорости турбулентного распространения пламени подходят иначе, по-разному определяют границу зоны горения. Так, например, Б. Карловиц и др. [Л. 7] измеряли скорость пламени не по поверхности, огибающей передний край зоны горения, а по [c.252]

Значения коэффициентов и удобнее всего находить численно, в процессе приведения системы (15.7) к виду (17.2). Сравнивая равенства (17.1) и (17.2), легко найти выражения для ЬЕ, ЬХ и ЬЗ. При этом сразу бросается в глаза, что величины ЬЕ, ЬХ и Ь5 составляются из двух групп слагаемых одной, зависягдей от возмущений параметров течения Vy, и перед плоскостью Е (перед зоной горения), и другой, зависящей от возмущений самого процесса горения (/1, 1 , /3, Q). [c.141]

Основные параметры газового течения, р и у, могут влиять на возбуждение автоколебаний не только через но и через Q. Это будет происходить в тех случаях, когда полнота сгорания окажется функцией, например, скорости течения у . Колебания скорости течения перед зоной горения вызовут тогда колебания полноты сгорания, а следовательно, и колебания теплонодвода. Если облечь эти рассуждения в аналитическую форму, то нетрудно получить для Q выражение, аналогичное формуле (37.2). Легко сообразить, что для возбуждения акустических колебаний полнота сгорания должна достаточно интенсивно надать с увеличением скорости потока. [c.314]

Количественное описание сложных процессов, протекающих в топочной камере с учетом их взаимного наложения, в настоящее время дать невозможно, так как решение этой задачи имеющимися математическими средствами наталкивается на непреодолимые трудности. Однако при постоянных начальных условиях (скорость, температура, давление и состав потока, а также размеры капель) в стационарном факеле можно выделить такие области, параметры которых не зависят от времени и изменяются лишь от сечения к сечению. Для упрощения можно принять стадии смесеобразования и собственно горения независимыми друг от друга. Указанные допущения имеют основание в связи с тем, что при сжигании жидкого топлива так же, как при сжигании газа, в горящем стационарном факеле можно выделить три участка зону предпламенных процессов (холодное ядро), зону горения и зону догорания. Границей между первым и вторым участком условно считают фронт пламени, т. е. зону резкого изменения параметров топливновоздушной смеси. Между вторым и третьим участком нет четко выраженной разницы. Ее обычно устанавливают по косвенным признакам, принимая за начало участка догорания границу плавного понижения температуры или уменьшения скорости химических реакций. [c.42]

Определим возникающий на горящей поверхности перепад давления, используя законы сохранения массы и импульса. Для простоты рассмотрим случай одномерного горения сплошнога (непористого) ВВ. Будем характеризовать состояние газа непосредственно вблизи поверхности давлением р, плотностью р, скоростью у, температурой Т и — скорость выделяющегося с по-верхности газа, в общем случае у =/= 0 Г — температура поверхности). Газ в данном сечении содержит продукты газификации (испарения) конденсированной фазы. Соответствующие параметры для конечных продуктов после зоны горения обозначим через Р1 Рп 1- Полагаем, что при горении конденсированные частицы отсутствуют. [c.53]

Из этой формулы следует, что длина зоны гореиия зависит от параметра Ь, т. е. от концентрацни кислорода весового расхода топлива Gr. При условии постоянства к я для данного тоилива при начальной концентрации кислорода с,) = onst и постоянном расходе тонлива t T, = onst длина зоны горения Хг зависит от коэффициента избытка кис.порода а. Эта зависимость, построенная но формуле (5.95), показана на рис. 137 и ее характер совпадает с аналогичной зависимостью, показанной на рнс. 136. [c.529]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология