Конденсация формулы теплопередачи

Если подсчитать критерий Рейнольдса по формуле Не = Иц, где I — длина поверхности конденсации, то получим значения порядка 600—700. Этим значениям Не соответствует значение критерия Нуссельта порядка 4—5, если воспользоваться обычными формулами теплопередачи. [c.368]

При определении Р1 мы исходим из предположения, что температура поверхности со стороны конденсирующегося пара постоянна в течение всего процесса конденсации. Для соблюдения этого условия необходимо непрерывно отводить от поверхности теплоту, выделяющуюся при конденсации. Расчет проводят по известным формулам теплопередачи. [c.329]

Теплопередача от жидкости к жидкости определяется коэффициентами теплоотдачи от стенок к жидкости. Расчет этих коэффициентов производится по формулам теплоотдачи при нагревании или охлаждении жидкости, движущейся в канале. В качестве определяющего размера при этом принимается эквивалентный диаметр проточного сечения. Теплоотдача пара к стенке рассчитывается по формулам теплообмена при конденсации пара на вертикальных стенах. [c.227]

Особенностью процесса конденсации парогазовой смеси является существенное изменение состава потока по мере конденсации его паровой части. Так, если на входе в аппарат поток может содержать в основном паровые компоненты с небольшими добавками инертного газа, то на выходе картина может быть прямо противоположной. Это обстоятельство, а также изменение температуры потока (в отличие от конденсации чистого компонента) приводит к тому, что теплофизические свойства потока, а следовательно, и коэффициент теплопередачи могут существенно изменяться вдоль поверхности теплообмена. В этом случае, как уже отмечалось в гл. 1, для расчета площади поверхности не могут быть использованы простые зависимости (1.15) и (1.16), основанные на допущении о постоянстве теплоемкостей потоков и коэффициента теплопередачи. Более того, в ряде случаев не дают удовлетворительного результата и методы, описанные в разделе 1.3, основанные на более сложных посылках. Кр ме того, прогнозировать конкретный вид зависимости коэффициента теплопередачи вдоль поверхности бывает очень сложно. В этой ситуации наиболее надежные результаты мог т быть получены путем численного интегрирования уравнения теплопередачи, т. е. непосредственный расчет по общей формуле (1.14). Практически это делается следующим образом. [c.190]

Формулы (11.27)—(11.31) получены при охлаждении газа, насыщенного парами воды, в определенном интервале режимных условий. Поэтому они позволяют с достаточной точностью вычислять коэффициенты теплопередачи и массопередачи (для конденсации водяного пара) при начальной температуре воздуха не более 50—80 °С и при изменении скорости газа в пределах 1—3 м/с. [c.100]

Коэффициент теплопередачи определим по формуле (2). Для определения а1 температуру стенки со стороны конденсирующегося пара примем равной 73° С. Разность между температурой конденсации и температурой стенки составит [c.72]

Для насыщенной зоны по данным [25] коэффициент теплоотдачи 1000 ккал/(м -ч-град), поэтому тепловым сопротивлением 1/а" можно пренебречь. Однако по данным [26] коэффициент теплоотдачи при конденсации паров из влажного воздуха лежит в пределах 200 — 300 ккал/ м -ч-град). Поэтому при определении коэффициента теплопередачи для насыщенной зоны необходимо учитывать тепловое сопротивление со стороны паровоздушной смеси. Коэффициент теплоотдачи со стороны паровоздушной смеси в насыщенной зоне определяется по формуле [c.96]

На практике для расчета ограждений можно пользоваться указаниями СНиПа. Величину сопротивления теплопередаче принимают в зависимости от назначения охлаждаемого помещения, его внутреннего температурно-влажностного режима и климатического района строительства. Чтобы исключить возможность конденсации влаги на поверхности ограждения, принятое значение сопоставляют с требуемым коэффициентом сопротивления теплопередаче = 1/ о , определяемым по формуле [c.24]

Если коэффициент теплопередачи ограничен теплоотдачей со стороны нагреваемой среды или может быть допущен запас поверхности конденсации, то средний коэффициент теплоотдачи для п расположенных одна под другой горизонтальных труб может быть приближенно рассчитан по формулам (УП-129) илн (УП-132) с подстановкой вместо произведения nd [1У-7]. [c.585]

Кожухотрубчатые ТА считаются наиболее надежными и устойчивыми в эксплуатации. Кроме того, расчетные формулы для расчетов теплопередачи и гидравлического сопротивления таких аппаратов разработаны и наиболее подробно представлены, например, в [1]. Кожухотрубчатые ТА используются как для однофазных теплоносителей (нагреватели, охладители), так и для проведения процессов конденсации и кипения (ис- [c.348]

В справочнике в виде формул, таблиц н графиков приведено наиболее полное количество соотношений и величин, удобных для расчетов конкретных случаев теплопередачи. Рассмотрены, по существу, все основные виды теплопередачи теплопроводность, конвективный и лучистый теплообмен, теплопередача при кипении и конденсации жидкости. Данные могут быть использованы для оценки эффективности теплопередачи в активной зоне ядерных реакторов, при разработке н выборе различных типов конструкций твэлов, охлаждаемых однофазными, двухфазными капельными жидкостями илн газовым высокотемпературным теплоносителем. Приведенные формулы позволяют определить эффективность теплообменных аппаратов и оценить способность к теплообмену с окружающей средой строительных сооружений. [c.4]

Если один из теплоносителей не изменяет своей температуры по всей поверхности теплопередачи, что имеет место в случае фазового перехода теплоносителя, то различие между прямо- и противотоком исчезает (можно сказать, что при этом они совпадают), но формула (3.105) остается справедливой. На рис. 3.26 представлена температурная диаграмма процесса нагревания холодного теплоносителя (нижняя кривая) конденсирующимся насыщенным паром, температура которого зависит только от его давления и не изменяется вдоль поверхности f теплопередачи. При фазовых переходах (конденсация, кипение) слагаемые теплового баланса (3.99) заменяются на rdG, где г - удельная теплота фазового перехода, Дж/кг dG — элементарное количество теплоносителя, совершившего фазовый переход на площадке df. [c.271]

Соответствующие значения температуры и давления конденсации, получаемые по методике Д. М. Ио( , несколько ниже, чем по формуле В. 3. Жадана (143). Однако если расход воды поддерживать постоянным, соответствующим, например, 4дг—/вд, =И С, то при повышении/вд, сверх 20 С, что особенно часто бывает в южных районах, с учетом снижения коэффициента теплопередачи при длительной эксплуатации в 2—3 раза (4 —4дг при этом достигает 3—4° С) давление конденсации возрастает с 7 до 8—9-10 Па (изб.). [c.99]

При расчетах теплопередачи в конденсаторах-испарителях коэффициенты теплоотдачи при конденсации и кипении определяют по общим формулам, применяемым для расчетов конденсаторов и испарителей. [c.138]

При расчетах по формулам (IV,45—IV,46) необходимо учитывать, что коэффициент теплопередачи меняется по мере перемещения газа по холодильнику. Методы его расчета в зависимости от нахождения конденсирующейся среды в трубном или межтруб-ном пространстве) и положения трубок (горизонтальное или вертикальное) приводится в [139]. По аналогии с (IV,44) зависимость для расчета частного коэффициента теплопередачи при конденсации пара из охлаждаемой среды может быть представлена в виде [c.145]

Материалы для ограждений и толщину их выбирают на основе экономического расчета, причем во всяком случае должна быть предотвращена возможность конденсации влаги на внутренней поверхности ограждений. Это обеспечивает общий коэфициент теплопередачи К, удовлетворяющий условию (формула IV, 4) [c.278]

Принимаем коэффициенты теплопередачи для зоны конденсации пара К к = 800 ккал м -ч-град) и для зоны охлаждения = = 300 кпал м -ч-град) и рассчитываем поверхность конденсации /"к, а также поверхность охлаждения по формулам [c.262]

Движущую силу процесса в уравнениях (8) и (9) можно определять по формулам, выведенным М. Е. Позиным [18] для перекрестного тока. Так, для теплопередачи между газом и жидкостью, без испарения и конденсации [c.23]

Коэффициент теплопередачи К определяется как обратная величина суммы нескольких термических сопротивлений переносу теплоты от конденсирующегося греющего пара к наружной стенке трубы, стенки-кипятильной трубы, ржавчины и накипи и термического сопротивления переносу теплоты от греющей трубы к кипящему раствору. Величина коэффициента теплоотдачи от греющего пара к трубе г. п определяется по соотношениям для конденсации пара, и коэффициент теплоотдачи от трубы к раствору а — по формулам для кипения жидкостей. Отличие кинетического расчета ВА от расчета теплообменника состоит лишь в том, что здесь отложение твердого вещества на внутренней поверхности кипятильных труб образуется, как правило, быстрее и существенно зависит от вида раствора и интенсивности его циркуляции, а при вычислении а предпочтительнее пользоваться соотношениями, полученными на основе обобщения экспериментальных данных но кипению растворов в ВА. [c.261]

Коэффициенты теплопередачи для предотвращения конденсации влаги на поверхности ограждения определяют по формуле [c.98]

Для упрощения расчета использованы непосредственные связи между температурными напорами и удельными тепловыми нагрузками без промежуточного введения в формулы коэффициентов теплоотдачи или полного коэффициента теплопередачи. Расчетные формулы, рекомендуемые настоящей методикой, получены путем соответствующих преобразований зависимостей, выведенных ранее для расчета коэффициентов теплоотдачи при конденсации (57), (58), (60) и для кипения (64). Данная методика применима для расчета конденсаторов-испарителей как с межтрубным, так и с внутритрубным кипением. [c.309]

Многократные исследования показали, что при одной и той же начальной температуре воздуха коэффициент теплопередачи или тепло-и массообмена при осушении воздуха меньше, чем при увлажнении. Это можно объяснить тем, что толщина воздушного пограничного слоя над капелькой или поверхностью воды больше в условиях конденсации, чем при испарении влаги. В контактных тепло- и массообмене теплоносителей коэффици-циент теплообмена и коэффициент теплопередачи к имеют одинаковые значения (а = к), так как в этом случае отсутствует теплопроводная стенка. Расчетные формулы могут быть выражены как через а, так и через к. [c.72]

Определение коэффициента теплопередачи для водонагревателя - аккумулятора. Коэффициенты теплопередачи определяются по формулам для плоской стенки. Коэффициенты теплообмена внутри трубок аппаратов с водяным обогревом определяются по формулам (1-13) и (1-15) для вынужденного движения воды, а для аппаратов с паровым обогревом, в которых процесс конденсации пара происходит внутри одиночных горизонтальных труб,— по формуле (1-30). [c.86]

Для влажного воздуха (смесь воздуха с перегретым паром) при отсутствии конденсации пара коэфициент теплоотдачи подсчитывается по тем же уравнениям (20)—(26), подставляя при подсчете критериев физические константы смеси. Для практических подсчетов можно подставлять физические константы Я, V, у, /л, а сухого воздуха, так как отклонение коэфициента теплоотдачи за счет изменения физических констант даже для чистогО перегретого пара максимально составляет всего около 10% от коэфициента теплопередачи для сухого воздуха. Упрощенные формулы, выведенные выше для сухого воздуха, могут применяться и для влажного воздуха, если влагосодержание воздуха не превышает 200 г/кг сухого воздуха. [c.28]

Определяем коэффициент теплопередачи А гк иа участке конденсации но той же формуле (У-39) [c.469]

Рассчитывают по формуле, выведенной М. Е. Пози-ным для теплопередачи между газом и жидкостью без испарения и конденсации [c.137]

Простота этой формулы является только кажущейся, так как в ее включено значение коэффициента теплопередачи, величина которого, как это подробно будет показано ниже, с трудом поддается точному вычислению. Следует отметить также, что в некоторых случаях значение вычисленного по соответствующим формулам коэффициента теплопередачи не отвечает условиям, имеющимся на практике, так как на этот коэффициент оказывают большое влияние производственные условия отложения пыли, золы или инкрустированной соли на поверхности теплообмена, наличие неконденси-рующихся газов при конденсации паро-газовой смеси и т. д. Конструктивная величина поверхности теплообмена обычно принимается большей, чем расчетная поверхность, определяемая по формуле (1), так как этой формулой могут быть не учтены такие факторы, как неравномерность конвекции, образование мертвых зон, затопление конденсатом части поверхности нагрева и т. д. [c.11]

Как видно, совпадение лельзя считать удовлетворительным. Расчет по осредненной формуле Кольборна дает результат, примерно в 1,5 раза превышающий величину требуемой поверхности теплообмена, полученной из расчета по более точному методу Кольборна — Хоугена, учитывающему изменение коэффициента теплопередачи вдоль поверхности конденсации. [c.199]

Для упрощения примера величины, которые выбираются или рассчитываются обычным образом, будем также считать заданными размер теплообменных труб н X б = 16 X 1.6 мм, материал — сталь марки 10 число труб в пучке п = 243 площадь проходного сечения для пирогаза (по трубному пространству) /тр = = 0,0313 м коэффициент теплоотдачи при конденсации парогазовой смеси, вычисленный по уравнению (4.74), ко = 8000 Вт/(м К) коэффициент теплоотдачи со стороны кипящего этилена, вычисленный по формуле для пузырькового-, кипения жидкости в большом объеме, аохл = И75 Вт/(м - К) суммарное термическое сопротивление стенки трубы и загрязнений на ней ст-Ь з = = 0,00026 м К/Вт частный коэффициент теплопередачи, включающий термические сопротивления, которые можно принять постоянными вдоль поверхности конденсации [c.204]

В контактных аппаратах с неподвижным катализатором Нельзя применять водяные холодильники, так как вследствие весьма низкой теплопроводности пористых гранул ванадиевого катализатора [порядка 0,57 ккал м-град -ч) у теплообменных поверхностей происходит резкое-падение температуры ниже температуры зажигания катализатора. Кроме того, на холодных поверхностях теплообменных труб может конденсироваться серная кислота, что вызывает быструю их коррозию и порчу контактной массы, находящейся в зоне теплообменников. Эффективная теплопроводность кипящего с лоя достигает 15 ООО ккал/(д1 грй 9.ч) [181, а коэффициенты теплоотдачи столь велики [16, 19], что становится возможным применение водяных холодильников (см. главу IV). При этом не происходит конденсации серной кислоты на холодных поверхностях, омываемых кипящим слоем при снижении температуры до 390° С, т. е. ниже рабочих температур катализа [20]. Теплопередача от кипящего слоя к воде, протекающей в трубах водяного холодильника, происходит много интенсивнее, чем в газовых теплообменниках, которые устанавливают между слоями аппаратов с неподвижным катализатором коэффициент теплопередачи возрастает в среднем в 15 раз. Движущая сила процесса теплопередачи Ai (разность температур) также увеличивается примерно в 2 райа. Таким образом, площадь теплообмена Р, вычисляемая по формуле [c.144]

При совместном протекании тепло- и массопередачи вид расчетной формулы для движущей силы определяется механизмом этих явлений. Как показано выше (стр. 89), сзга ествует несколько возможных схем теплопередачи между газом и жидкостью, сопровождаемой массообменом. Наиболее важны для практики охлаждение не насыщенного водяным паром газа, сопровождаемое испарением жидкости, и охлаждение насыщенного газа с конденсацией водяного пара. Для первого случая уравнение теплопередачи в пенном слое имеет вид [c.93]

Первоначальные исследования теплопередачи при пенном режиме были осуществлены в Ленинградском технологическом институте имени Ленсовета [179, 195, 234]. Опыты проводили при низкой температуре охлаждаемого воздуха (ip 28 °С) и при полном насыщении его водяными парами на входе и выходе из аппарата. Этот прием использован с целью элиминировать влияние переноса теплоты при испарении воды или конденсации паров, поскольку основная задача работы — изучение пенных аппаратов и в первую очередь влияния гидродинамических парад1етров пенного режима на показатели теплопередачи в слое пепы — ш г . При определении величин А т и р по опытным данным движущую силу тепло- и массопередачи при теплообмене определяли по формулам для перекрестного тока жидкости и газа (П.8) и (11.12). [c.96]

Формула (6.2.2.5) остается справедливой и в случаях, когда температура одного из теплоносителей остается неизменной вдоль поверхности теплопередачи, как это бывает при конденсации без переохлаждения конденсата (Ti = onst) или при кипении без перегрева образующегося пара (Г2 = onst) (рис. 6.2.2.3, а и 6 соответственно). [c.340]

Справочник состоит из семи глав общие сведения, теплопроводность, конвективный теплообмен, тепловое излучение, кипение и конденсация, теплообменные аппараты и теплопередача строительных конструкций. Каждая глава начинается с используемых в ней обозначений и определений технических терминов. Обозначения объясняются всякий раз, когда в приводимых формулах может появиться двусмысленность или путаница. В основу положена Международная Система единиц (СИ). Для краткости опущены выводы формул. Более подробный анализ их можно найти в учебниках, ссылки на которые приведены в конце каждой главы. Включенные в справочник формулы либо общеприняты, либо тщательно отобраны как надежные и приемлемые. Везде, где было возможно, выражения приведены, учитьгаа.ч очевидное преимущество такого представления, в безразмерной форме. Это не сделано только для случаев, когда приводимое выражение предназначено лишь для специального применения. [c.9]

Теплопередача в абсорберах определяется условиями конвективного теплообмена со стороны охлаждающей воды и абсорбирующего раствора. Теплоотдачу к охлаждающей воде при любых методах организации ее потока рассчитывают на основе классической теории теплопередачи. Необходимые критериальные уравнения и расчетные формулы можно найти в руководствах и справочниках по теплопередаче [30, 31, 32]. Значительно слабее разработаны вопросы теплоотдачи от абсорбирующего раствора. Теплоотдача в тонкопленочных абсорберах была исследована Вургафтом [33, 34] на основе аналогии процессов абсорбции и пленочной конденсации паров. Экспериментальные данные о теплоотдаче в этих аппаратах были получены ранее [35, 36]. Теплоотдача в пленочно-барботажных абсорберах оригинальной конструкции исследована Даниловым [37]. [c.94]

В этом кипятильнике легко очищается внутренняя поверхность труб, несложно заменить их, небольшое количество раствора аммиака практически находится только в ресивере, аппарат достаточно бысто вводится в рабочее состояние. Однако коэффициенты теплопередачи малы и, следовательно, значительна металлоемкость аппарата. Теплопередача. Коэффициент теплоотдачи при конденсации пара определяют по формуле Нуссельта. [c.166]

Фрэджен и Бэджер предлагают для случая конденсации греющего пара с одной стороны и кипения жидкости — с другой следующую эмпирическую формулу для коэффициента теплопередачи [c.259]

НиЛе дана методика расчета конденсаторов-испарителей, включающая В себя наиболее характерные случаи, встречающиеся при проектировании и эксплуатации данных аппаратов. Для упрощения расчета использованы йепосредственные связи между температурными напорами и удельными тепловыми нагрузками без промежуточного введения в формулы коэффициентов теплоотдачи или полного коэффициента теплопередачи. Расчетные формулы получены соответствующим преобразованием зависимостей, выведенных выше для расчета коэффициентов теплоотдачи при конденсации (94), (95), (96) и для кипения (99). Данная методика применима для расчета конденсаторов-испарителей с межтрубным и с внутритрубным кипением. [c.311]