Кривые фонтанировании

Основные отличительные черты фонтанирующего слоя особенно наглядно видны из кривой фонтанирования - т,е, зависимости изменения перепада давления в фонтанирующем слое от скорости газового потоке (рис. 2). Для сравнения на [c.554]

Рис. 1-10. Фотографии потери устойчивости и начала фонтанирования в плоском коническом (а = 70° слое. Цифры соответствуют точкам кривой фонтанирования.

Рис. 1.10. Кривые фонтанирования и рисунки с фотографий последовательных моментов потери устойчивости и начала фонтанирования в плоском коническом (70°) слое.

Рис. 1-19. Кривая псевдоожижения слоя пшеницы при фонтанировании [247, 720] (система пшеница—воздух Яо=1790 мм а = 45 = 610 мм диаметр патрубка, подводящего воздух, 101,6 мм)

Оценка указанных параметров производилась путем сравнения экспериментальных и расчетных кривых отклика на ЭВМ "Минск-32". Обработкой полученных результатов получены следующие величины (таблица I) величина кратности циркуляции от 50 до 300, время пребывания высушиваемого штериала в горячих зонах, зонах, фонтанирования от [c.11]

На рис. 40 представлены кривые зависимости Др = /(ш) при различных плотностях орошения. Живое сечение тарелки равно 6,6%, высота сливной перегородки 40 жл. Размеры отверстия, перекрываемого клапаном, 96 X 10 мм, вес клапана 33,5 г. При всех испытанных плотностях орошения наблюдаются колебания Др до того момента, пока скорость газа не достигает значения 0,5 мкек (в полном сечении колонны). Далее наступает зона стабильной работы, которая продолжается до того момента, пока скорость газа не станет равной 1 мкек. При этой скорости тарелка вступает в режим фонтанирования. [c.78]

Как видно на рис. 2 фонтанирующий слой характеризуется тремя качественными изменениями состояния твердого материала неподвижный материал (участок ОА кривой Ь слой с внутренним фонтанированием (участок ВС) собственно фонтанирующий слой (участок СД). [c.554]

Следовательно, появление пика на кривой перепада давления как при фонтанировании, так и при псевдоожижении может [c.30]

Несмотря на то, что в обеих частях колонны при условии устойчивого фонтанирования перепад давления оказывается одинаковым, восходящая кривая для нижней части имеет значительно больший пик, чем кривые для других участков аппарата. Отсюда следует, что при увеличении скорости газа большая часть го энергии, расходуемой на прорыв массы твердых частиц, затрачивается в нижней части слоя, тогда как при уменьшении расхода газа такой энергии не требуется. [c.31]

Нельсон и Гэй [164] для частного случая фонтанирования земляных орехов предложили двухчленное эмпирическое уравнение для пика перепада давления, содержащее те же самые переменные, что и уравнение (2.7), за исключением у, который для этого вещества остается постоянным. Объединяя это уравнение с другим эмпирическим уравнением, связывающим перепад давления со скоростью газа при повышении её до максимума на кривой, они смогли исключить АР и пришли к точному выражению для гi и, справедливому только для земляных орехов. [c.33]

Уравнение (2.35) получено на основе многочисленных данных для фонтанирования воздухом различных материалов одинакового размера в колоннах диаметром 15—61 см. Экспериментальные результаты для представленные графически как зависимость I от Нвм, для различных материалов дают параллельные кривые. Следовательно, фактор формы Ф был введен, чтобы скорректировать 5, причем значения, приписанные ему (1,0 — для фер, 0,62 и 0,76 — для двух сортов пшеницы, соответственно [c.43]

Рис. 12.6. Продольные профили порозности ядра при устойчивом"(кривая 1) и пульсирующем (кривая 2) фонтанировании [56].

Рис. 12.7. Радиальные профили порозности при устойчивом (кривые 1, 2) и пульсирующем (кривые 5, 4) фонтанировании [.56].

Восходящая вдоль оси реактора струя газа несет с собой частицы твердой фазы с повышенной скоростью и пониженной объемной концентрацией и выбрасывает их фонтаном над слоем. Падая обратно, эти частицы затем постепенно оседают вниз в более плотной фазе по периферии реактора. Для первоначального прорыва струи через слой необходим значительный избыток давления. На рис. 111.30 приведена экспериментальная кривая зависимости напора от расхода газа в фонтанирующем слое. Помимо большого пика давления при начале фонтанирования эта зависимость имеет очень большую петлю гистерезиса . Для расчета величины относительного пика давления Арк/ун о и скорости начала фонтанирования щ предложен ряд эмпирических корреляций [184—187, 198—202, 205. [c.188]

Пробой неподвижного слоя струей (при и о = С/пр) сопровождается выбросом частиц в надслоевое пространство на расстояние порядка высоты слоя. Получить фонтан меньшей высоты не представляется возможным. При (7о > (/пр высота фонтана частиц возрастает, а при и , < и р фонтанирование вырождается. Значительное уменьшение высоты фонтанирования струи (при 17 = [/ р) можно достичь аэрированием неподвижного слоя. С возрастанием степени аэрирования неподвижного слоя резко уменьшается скорость струйного пробоя (рис. 1.5), а фонтанирование протекает в более мягком режиме. Кривые зависимости и р = / изображенные на рис. 1.5, имеют форму, близкую к параболе, с вертикальной осью симметрии. При Ж < 1 функция сначала убывает, достигая минимума при IV = 1, а затем (при IV > 1) возрастает. [c.13]

Перепад давления в аппаратах фонтанирующего слоя с нижним подводом газа. Типичная кривая зависимости гидравлического сопротивления Ар конического и цилиндроконического слоев от скорости потока газа w приведена на рис. 1.8. На участке О А слой неподвижен и сохраняет первоначальную структуру. Изменение Ар подчиняется зависимостям, описывающим фильтрацию через неподвижный слой. Участок ЕЕ характеризует режим развитого фонтанирования Ар на этом участке постоянно, но меньше чем для слоев постоянного по высоте сечения. Между точками Л и происходит перестройка структуры слоя и формируется [c.19]

На кривой зависимости сопротивления слоя от скорости газа в конических аппаратах отмечается пик давления, что обуславливается увеличением сечения и уменьшением скорости газа по высоте аппарата (или конической части). Псевдоожижение или фонтанирование начинается, когда на поверхности конического слоя скорость газа достигает критической величины. Величина пика давления Ар играет существенную роль при конструировании реакторов. Рассчитать ее можно, например, из уравнения [c.288]

Для узких щелей, в которых эффект фонтанирования достигает своего максимального значения, между разностью давлений и разностью температур соблюдается строгая пропорциональность. Температурная зависимость термомеханического эффекта изображена на фиг. 251, из которой видно, что он является монотонной функцией температуры. Кривая снята при Д7 =0,001°. Значки различной формы относятся к щелям разной ширины. Для более [c.482]

Эта зависимость определяет прямую линию в плоскости ( 7 , / ). На рис. 9.3 изображены различные слз чаи относительного расположения этой прямой и кривой линии, соответствующей характеристикам подъемника. При этом могут иметь место либо два стационарных режима (прямая 2), либо один (прямая /), либо характеристика пласта (прямая 3) не пересекает характеристику подъемника, т.е, стационарное фонтанирование невозможно. [c.198]

Рассмотрим переходный скачкообразный процесс при фонтанировании скважины. При этом должна претерпеть разрыв во времени хотя бы одна из величин р и Давление в пласте удовлетворяет уравнению типа теплопроводности, поэтому соответствующая функция вместе со всеми производными непрерывна для всех внутренних точек пласта. Скачок давления обусловливает появление бесконечных значений Ър/ Ъг, т.е. бесконечных значений расхода. Однако можно показать, что если давление на забое ограничено, то и расход остается конечным. Действительно, чтобы попасть в область больших расходов при ограниченном давлении, изображающая точка на плоскости р, д должна попасть в область под характеристикой р = д у) (рис. 9.4). Эта характеристика определяется уравнением (i , / (p , i J)) — Я у - Можно показать, что знак выражения ф (Ру Я у)) — Яу совпадает со знаком разности Ру у)- Используя (9.8), можно показать, что области под кривой д ) соответствует область Я = Ф ( Уд О Поэтому из (9.7), (9.8) для этой области следует условие 0ду 1Ру" - [c.203]

Механизм перехода от неподвижного слоя к фонтанирующему лзтапе всего описывать, используя графики зависимости перепада давления от скорости газа. На рис. 2.1 представлены экспериментальные данные Ламы и сотрудников [111, 125]. На основе работ Матура, Торли и др. [137, 227, 228] для наиболее высокого слоя кривая фонтанирования представлена для прямого AB D) и обратного (D B A) процессов, т. е. для случая оседания слоя при уменьшении скорости газа. Это явление наблюдалось вышеупомянутыми авторами в полусекци нных колоннах через плоскую прозрачную стенку. [c.22]

Мазур и Гишлер [94], впервые систематически исследовавшие фонтанирующий слой как гидравлическую систему, установили наличие аномально высокого перепада давлений в момент перехода слоя в состояние фонтанирования. Полученная ими кривая фонтанирования приведена на рис. 1-7, из которого видно, что максимальный перепад давлений более чем вдвое превышает рабочий (в режиме развитого фонтанирования). Они выдвинули гипотезу, поддержанную впоследствии рядом других исследователей [95—97], которая, не объясняя фактически этого избыточного перепада давлений, качественно сопоставляет моменту зарождение в нижней части слоя свое- [c.29]

На рис. 1-10 представлены шесть кадров из серии съемок последовательных моментов потери устойчивости фильтрующей конической засыпки, включавшей съемки 20 последовательных моментов. Цифра, соответствующая обстановке, изображенной на снимке, обозначена в правом верхнем углу камеры (на ряде снимков она видна) и одновременно указана стрелкой как точка кривой фонтанирования, соответствующая данному кадру. На рисунке показаны моменты, соответствующие наиболее характерным точкам кривой фонтанирования. На рис. 1-10, а точка 5 соответствует фильтрующему слою — и икаторные линии не деформированы. При переходе в точку 8 (рис. 1-10, б) происходит легкая деформация верхней и отчасти второй сверху индикаторных линий. На рис. 1-10, в (точка 10) видно, что в точке, соответствующей пику кривой фонтанирования, уже имеют место значительные деформации, убывающие (по стреле) сверху вниз. На рис. 1-10, г деформированы уже все индикаторные линии. Далее в точке 15 (рис. 1-10, д) деформация верхних [c.35]

На основании этих опытов, подтвержденных повторными опытами на конусе с углом 70° того же или иного материала, а также на конусах с другими углами раствора, можно утверждать следующее при скоростях газа, несколько меньших тех, которые соответствуют пику давления на кривой фонтанирования, в слое зернистого материала конической формы возникают деформации, идущие сверху. вниз это происходит не во всем слое, а с осесимметричным центральным элементом его и не только в момент, соответствующий а в довольно значительном диапазоне скоростей вблизи нее. Наконец, после деформации всех индикаторных линий наступает приподнятие слоя внизу и образуется каверна ( пузырь ), распространяющаяся кверху. [c.37]

Ниже представлены рисунки шести кадров из серии съемок 20 последовательных моментов потери устойчивости фильтрующей конической засыпки. Стрелкой указана наиболее характерная точка на кривой фонтанирования, соответствующая изображенному рядом кадру. На рис. 1.10, а точка 5 соответствует фильтрующему слою — индикаторные линии не деформированы. При переходе в точку 8 (рис. 1.10, б) происходит легкая деформация верхней и отчасти второй сверху индикаторных линий. В точке 10 (рис. 1.10, в), соответствующей пику кривой фонтанирования, наблюдаются значительные деформации, убывающие сверху вниз. На рис. 1.10, г деформированы уже все индикаторные линии. Далее в точке 15 (рис. 1.10, д) деформация верхних линий еще больше усиливается, а в нижней части возникает каверна — объем с разреженной концентрацией интенсивно перемещающихся частиц прорыв 1этой каверны с ростом скорости газа, поднима-ющегосяТкверху, зафиксирован на рис. 1.10, е и соответствует точке 1Т. [c.23]

После рабочей зоны для мелких частиц (Аг < 10 ) наблюдается пульсация слоя с довольно высокой частотой, но малой амплитудой, для крупных частиц — поршневой режим. На рис. 1.8 окончание режима устойчивого фонтанирования характеризуется точкой Е, на рис. 1.11 — правыми точками на кривых фонтанирования. Помимо факторов, влияющих на у. ф, на величину у. ф оказывают влияние также высота аппарата Яапп и диаметр сепа-рационного пространства D ea- [c.28]

Исследования, выполненные в ИТТФ АН УССР [5], показали, что допустимая скорость газов в аппарате прямоугольного сечения (см. рис. 1.14) значительно выше, чем в цилиндроконическом. Анализируя кривые фонтанирования, можно сделать вывод, что значения йУ . у. ф и у. ф на 50—100% больше, чем в цилиндроконическом аппарате. При высоких значениях расхода газа унос из аппарата прямоугольного сечения оказался меньше, видимо, из-за более устойчивой шапки , а сопротивление развитого фонтанирующего слоя было таким же, как и в осесимметричном аппарате. [c.32]

Характер зависимости сопротивления слоя семян сурепки Д полн от расхода газа показан на рис. ХУП-З (кривая 1). Высокий пик давления перед стабильным фонтанированием не является специфической особенностью фонтанирующего слоя, как обычно считалось ранее он вызван вводом высокоскоростной газовой струи в слой сыпучего материала. Аналогичный пик наблюдается и в случае псевдоожижения в коническол апнарате , но он отсутствует в цилиндрическом, где газ распределен равномерно. [c.624]

Эти кривые получены методом сравнения гидравлических сопротивлений слоя в наиболее рыхлой упаковке и в перифе-зийной кольцевой зоне 247, 720]. При этом следует иметь в виду, что поперечное сечение ядра значительно меньше сечения кольцевой зоны, а скорость ожижающего агента в ядре слоя всегда значительно выше, чем в кольцевом периферийном сечении. Так, например, в случае фонтанирования слоя [c.117]

Для слоев с Но <С На теоретический анализ затруднен выбором подходящего верхнего граничного условия для интегрирования дифференциального градиента давления. Попытки Мадонны и Ламы [124] связать перепад давления при фонтанировании с массовой скоростью, используя уравнение для плотного слоя типа уравнения Лева [116], подобно тому, как это делалось в предыдущем разделе, не увенчались успехом, поскольку и в этом случае не учитывалось влияние размера колонны и диаметра входного отверстия. Простое предположение Паллаи и Немета [173], что АРф линейно зависит от Н, также упускает и виду эти две переменные, которые в действительности играют важную роль (см. рис. 2.7). Форма экспериментальных кривых [c.38]

О — коэффициент диффузии влаги внутри частицы Оа — диаметр аппарата Ог — коэффициент диффузии газа Од — диаметр зеркала слоя или слоя на высоте Н о — диаметр входного отверстия для газа 4 — диаметр частицы йц, э — эквивалентный диаметр частицы (диаметр равновеликой сферы) я — диаметр ядра фонтанирующего слоя 1 — диаметр частиц данной фракции (0)—дифференциальная функция распределения времени пребывания У (0) —безразмерная кривая отклика, равная отношению концентраций трассера на выходе и на входе в слой соответственно / — коэффициент трения функция Ф — фактор (коэффициент) формы частицы С — масса, массовая скорость, массовый расход < м. Ф — массовая скорость при минимальной скорости фонтанирования g — гравитационное ускорение Ям — максимадьная высота слоя, способного фонтанировать Нп — высота псевдоожиженного (кипящего) слоя Яо — высота исходного слоя Яф — высота фонтанирующего слоя (0) — функция распределения времени пребывания К, к — коэффициенты пропорциональности, константа фильтрации. м — коэффициент массопереноса между частицами и газом Ям — средний коэффициент массопереноса [c.267]

При исследовании полученных кривых Ар л — f (Apq) и соответственно Арсл = Ф (0) было обнаружено шесть режимов I — фильтрация при изменении расхода газа от О до Скр.ф П — поршневание при последующем незначительном увеличении расхода (на поверхности слоя появляются пузыри, сливающиеся затем в один большой пузырь, соответствующий сечению аппарата и подбрасывающий слой) П1—фонтанирование при дальнейшем увеличении расхода (наблюдаются застойные зоны) IV — переходный режим, при котором в низу слоя начинается круговое — в вертикальной плоскости — движение материала, а в верхней части появляются всплески (амплитуда пульсаций велика) V — устойчивое фонтанирование (амплитуда пульсаций уменьшается и остается постоянной в пределах от Q , у. ф до Q . у. ф (застойные области отсутствуют, вес1 слой равномерно перемешивается в вертикальной плоскости) VI — пульсационно-поршневой режим, при расходах газа выше Ск.у. ф (начинается раскачивание слоя по ширине, происходят резкие выбросы частиц из слоя, гидравлическое сопротивление заметно падает вследствие проскока воздуха, амплитуда пульсаций возрастает). [c.35]

Как выяснил Меллинк, положение наблюдающегося в случае широких щелей максимума на кривой зависимости эффекта фонтанирования от температуры определяется не только шириной щели, но и разностью температур. С увеличением этой разности максимум смещается в сторону низких температур (см. фиг. 244). Увеличение ширины щели смещает максимум в ту ж [c.474]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология