Коэффициент для двухфазного потока

На участке, где пузырьковое кипение полностью подавлено, коэффициент теплоотдачи определяется только режимом течения двухфазного потока. Для его определения получили широкое рас- [c.250]

Следует особо отметить, что соображения, наложенные в данном разделе, полностью приложимы и к цепным реакциям, проводимым в условиях двухфазного потока, например прп окислении углеводородов воздухом. В этом случае система уравнений (6,9) должна быть дополнена уравнением межфазной диффузии, учтен объем газовой фазы и скорректировано значение коэффициента теплопередачи (см. гл. 7). [c.106]

Коэффициент продольной диффузии в дисперсной фазе (газе), как следует из уравнения (10.2) и исходя из экспериментальных данных, принимается равным нулю. Коэффициент продольной диффузии в сплошной фазе для случая двухфазного потока в неподвижном катализаторе может быть определен по критерию Пекле, который для этого случая рассчитывается по формуле [9] [c.189]

Постоянные величины А, т, п, д в уравнениях (1-90) и (1-91) можно определить путем измерения перепадов давлений в одно-и двухфазных потоках. Измерения эти легко выполнимы. Значение коэффициента динамических изменений следует из того, что он может считаться также мерой увеличения массопередачи, вызванной турбулентностью [51]. Следовательно, если известна массопередача в условиях, когда движение фаз имеет на нее слабое влияние. [c.77]

Основные уравнения. К описанию движущегося слоя полностью применима схема двухфазного потока, рассмотренная в разделе VII.7. Пассивной фазой является поток газа, а активной — газ, находящийся в порах твердых частиц и сорбированный на активной поверхности. Соответственно, эффективная константа скорости межфазной диффузии равна коэффициенту массопередачи р, умноженному на внешнюю поверхность единицы объема твердых частиц Он. Гидродинамический режим обеих фаз близок к идеальному вытеснению. Если адсорбция на поверхности твердых частиц следует закону Генри, уравнения баланса вещества в пассивной и активной фазах движущегося слоя записываются в виде [c.318]

Рис. 2.10. Зависимость коэффициента Ф д от симплекса физических свойств газа и жидкости в двухфазном потоке.

Основным уравнением массопередачи является уравнение (III, 19). Поскольку при наличии двухфазного потока поверхность фазового контакта не может быть определена непосредственно, кинетика процесса выражается через объемный коэффициент массопередачи Ка, т. е. относится к поверхности контакта а, заключенной в единице объема газа и контактирующей жидкости. В этом случае уравнения массопередачи принимают вид [c.218]

Расчет показывает (см. табл. 4.16), что в трубном пучке холодильника-конденсатора идет процесс частичной конденсации исходного газа, причем паросодержание двухфазного потока (или массовая доля пара) изменяется от е =0,322 до е = 0,179. В этом случае средний коэффициент теплоотдачи (со стороны конденсирующегося газа) в трубном пространстве рассчитывается по формуле [38. с. 145] [c.149]

Поток однофазной жидкости, массовый расход которой равен массовому расходу двухфазного потока. В этом случае коэффициент сопротивления рассчитывается как для однофазного потока в функции от критерия Рейнольдса, вычисленного с использованием вязкости жидкости [c.82]

Значение коэффициента Ф. о определяется по диаграмме, приведенной на рис. 2.10. Эта диаграмма обобщает экспериментальные данные по гидравлическому сопротивлению двухфазных потоков, массовая скорость которых равна 1360 кг/(м2-с). При этом поправочный множитель Фс=1. Если же массовая скорость двухфазного потока отличается от указанного реперного значения, множитель Фв определяется с помощью рис. 2.11 в зависимости от комплекса, учитывающего физические свойства газа и жидкости в двухфазном потоке, массовую долю газовой фазы в нем и значение массовой скорости среды в канале, в чем и заключается отличие этого метода от рассмотренных выше. [c.87]

Рис. 7.17. Зависимость коэффициентов Р и 5, входящих в формулу (7.85), от безразмерных параметров двухфазного потока.

В п. В рассмотрена конденсация в горизонтальных трубах. Известно, что в этом случае коэффициент теплоотдачи существенно зависит от структуры двухфазного потока и потому сначала рассматриваются его режимы. Два важных режима потока (расслоенный и кольцевой) приведены на рис. 3. Они соответствуют относительно большим и относительно малым скоростям течения в трубе. Для каждого режима даны методы расчета коэффициента теплоотдачи и критерии, позволяющие определять эти режимы. [c.340]

Значения коэффициентов Л и /г в формуле (7.89), рекомендуемые авторами указанных работ, даны в табл. 7.6. Сопоставление показывает, что значения Л и /г, приведенные в табл. 7.6, существенно отличаются друг от друга даже для каналов одинаковой геометрии. Причина этого отличия, возможно, состоит в том, что некоторую неопределенность вносило отсутствие проверки экспериментальных данных на полное подавление кипения в потоке. Поэтому в обработку могли быть включены экспериментальные данные, относящиеся к области пристенного кипения, искажающие зависимость конвективного коэффициента теплоотдачи в двухфазном потоке от параметра Хт,т. [c.250]

Широкие исследования аэрогидродинамики и теплообмена с затухающим вращением потока газа вдоль цилиндрической трубы, создаваемого с помощью различного рода закручивающих устройств, были проведены Р. 3. Алимовым, В. К. Щукиным, А. А. Халатовым [3, 4]. Выявлено неоспоримое преимущество закрученных потоков перед осевым движением. При одинаковых температурных условиях и одинаковой затрате мощности на преодоление сопротивления движению воздуха в трубе в случае закрученного однофазного потока по сравнению с незакрученным можно получить выигрыш в теплоотдаче в 2-2,5 раза, а в случае закрученного двухфазного потока по сравнению с закрученным однофазным можно дополнительно обеспечить увеличение от трех до двадцати раз коэффициента теплоотдачи в зависимости от теплового потока и числа Ке. Однако традиционно используемые в трубах тангенциальные закручивающие устройства затруднительно применять в теплообменниках со стандартным шагом расположения трубок в трубных решетках, фактически их невозможно уни- [c.6]

При наличии двухфазного потока поверхность контакта, образующаяся в процессе движения потоков в аппарате, не может быть определена непосредственно. В таких случаях кинетику процесса выражают через объемный коэффициент массопередачи. [c.673]

Корреляции, основанные на гомогенной модели течения. При использовании гомогенной модели течения удобно определить коэффициент трения двухфазного потока таким образом, чтобы можно было рассчитать градиент давления ио следуюш ей формуле [c.189]

Фактическую максимальную скорость потока жидкого водорода в трубе определяют по скорости распространения звука в нем, она составляет примерно 1000 м сек. При двухфазном потоке скорость звука мала из-за высокого коэффициента сжимаемости смеси, обусловленного присутствием пара. Существует несколько видов двухфазного потока [c.92]

Влияние скорости вращения ротора на продольное перемешивание сплошной фазы в двухфазном потоке показано на рис. 2. Значение коэффициентов продольного перемешивания для двухфазного потока больше, чем для однофазного. Кроме того, графики [c.60]

Рис. 2. Зависимость коэффициента продольного перемешивания в двухфазном потоке от скорости вращения ротора

Сравнение графиков изменения коэффициента продольного перемешивания от интенсивности перемешивания в двухфазном потоке для РДЭ-6 и РДЭ-6-50 (рис. 4) показывает, что характер [c.61]

Рис. 4. Зависимость коэффициента продольного перемешивания от скорости вращения ротора для двухфазного потока

Проведена работа по изучению величины коэффициента продольного перемешивания в геометрически подобных аппаратах с тремя роторами диаметром 150 мм и с шестью роторами диаметром 50 и 150 мм в однофазном и двухфазном потоках. [c.62]

Установлено, что величина коэффициента продольного перемешивания в однофазном потоке меньше, чем в двухфазном потоке. [c.62]

Приведены результаты работы по изучению величины коэффициента продольного перемешивания в геометрически подобных аппаратах стремя роторами диаметром 150 мм и с шестью роторами диаметром 50 и 150 мм в однофазном и двухфазном потоках. Установлено, что при увеличении аппарата в три раза коэффициент продольного перемешивания для двух фазной системы возрастает в 2,6, а для однофазной в 1,5 раза. [c.184]

Наибольшую трудность представляет собой вычисление коэффициентов теплоотдачи при снарядном режиме течения. Чередование участков с пленочной и пузырьковой структурой потоков приводит к изменениям во времени условий теплообмена, к появлению колебаний температуры стенки. Опытами установлено [251, что средние значения коэффициента теплоотдачи при снарядном режиме в нисходящем потоке на 20— 40% выше вычисленных по уравнению (11.38) для барботажного двухфазного потока, но ниже рассчитанных по уравнению (VII.67) для пленочного режима течения жидкости. [c.118]

О = 12,8 мм) с ленточным завихрителем подтверждает справедливость уравнения (IX.40). Из экспериментальных данных, представленных на рис. 103, видно, что наличие в трубе ленты приводит к росту коэффициента теплоотдачи. Причем с уменьшением шага спирали увеличивается величина а. Характер зависимости а = / такой же, как и для осевого двухфазного потока, [c.183]

Конденсаторы со свободной поверхностью позволяют повысить температуру радиатора до максимально возможных значений. В этом случае перспективно нрименение равномерно суживающихся труб скорость пара остается достаточно высокой почти но всей длине трубы, за исключением небольшого участка в конце, и под действием сил трения между паром и жидкостью конденсат течет к выходу из трубы. Течение конденсирующегося потока в конической трубе чрезвычайно трудно поддается анализу. Почти вся труба занята кольцевым двухфазным потоком и коэффициент трения для нара определяется местным числом Рейнольдса и скоростью жидко [c.260]

Для численного исследования характеристик двухфазного потока в сопле можно использовать уравнения (10.22.) — (10.24), преобразованные к одномерному течению в канале переменного сечения [13, 17,25—31], совместно с уравнениями (10.25) — (10.28). Численное решение этих уравнений является намного более трудоемким в случае критического режима течения, так как расход через сопло может быть определен только методом последовательных приближений путем интегрирования уравнений от начальных условий до тех пор, пока не будет найден точный критический расход в горле сопла. В расчетах на вычислительных машинах используются безразмерные параметры и требуется большая степень точности. Неопределенность, связанная с величиной коэффициентов сопротивления и теплоотдачи для частиц, может привести к сомнительным результатам [8]. oy с сотр. [25, 32, 33, 34] рекомендуют использовать безразмерные давление, температуру и т. д., выраженные через параметры торможения, а не через число Маха, хотя это несущественно, если числу Маха не придается особый смысл. В [25] обобщаются детали расчетных методов и дается ссылка на работу [32], где приводится полная программа расчета на вычислительной машине. В этих расчетах в,уравнении энергии учитывалось также из-лучение частиц. [c.332]

Для удобства поправочный коэффициент, учитывающий влияние пузырькового кипения, вводится в качестве множителя в уравнение конвективного теплообмена двухфазного потока, которое при этом принимает вид [c.40]

Ишии и Зубер [62] представили обобщенную корреляцию для расчета коэффициентов сопротивления твердых частиц, капель и пузырей и относительной скорости движения фаз в дисперсном двухфазном потоке. Они рассматривали увеличение эффективной вязкости дисперсной смеси в качестве основного фактора, определяющего увеличение сопротивления частиц, движущихся в стесненных условиях. Для эффективной вязкости дисперсной смеси применялось выражение [c.77]

Градиент давления (АЯтр/Д )о, стоящий в правой части выражения, рассчитывается для потока жидкости, массовый расход которой равен полному расходу двухфазного потока, а физические свойства совпадают со свойствами жидкости в двухфазном потоке. Коэффициент Ф .о является функцией массовой доли газа и комплекса, учитывающего физические свойства жидкой и газовой фаз двухфазного потока (цж/Мт) (рг/рж)- [c.87]

При увеличении массовой доли пара в потоке, движущемся в обогреваемом канале, могут быть достигнуты условия, когда пузырьковое кипение будет оказывать все меньщее влияние на коэффициент теплоотдачи по сравнению с влиянием конвекции в двухфазном потоке. При этом меняется механизм парообразования в потоке, а следовательно, и механизм теплопередачи. Если на участке кипения пар образовывался в виде пузырьков, то на участке конвективной теплоотдачи двухфазного потока происходит преимущественное испарение жидкости с имеющейся в потоке границы раздела фаз. Визуальные и кинематографические исследования позволили установить наличие участка, на котором пузырьковое кипение подавляется и может быть подавлено полностью. Этот режим теплоотдачи иногда называют испарением при вынужденной конвекции [105]. Важно подчеркнуть, что теплоотдача на этом участке полностью определяется конвективными токами, формирующимися при движении двухфазного потока. [c.244]

Испарение жидкости приводит к утонению пленки и уменьшению волн на ее поверхности и вследствие этого к прекращению каплеобразования. При некотором значении массовой доли пара в потоке, обозначенного х р, пленка становится относительно гладкой. Этот момент отождествляется с кризисом гидравлического сопротивления (он фиксируется по резкому уменьшению коэффициента гидравлического сопротивления канала). Эксперименгально установлено, что в обогреваемых каналах при х > лгдр, соответствующего кризису гидродинамического сопротивления, практически прекращается осаждение капель на стенки из центральной части потока. В работе [69] приводится зависимость для определения массовой доли пара, соответствующей гидродинамическому кризису двухфазных потоков в трубах [c.253]

Коэффициент теплоотдачи при пленочном режиме кипения может быть рассчитан по корреляционному уравнению из [20], которое представляет собой обобщение экспериментальных данных, полученных при кипении нескольких типичных промышленны.х углеводородов. Однако в это уравнение входит скорость циркуляции, которую для термосифонных ребойлеров трудно определить из-за отсутствия соотношений для расчета потерь давления в двухфазном потоке при пленочном режиме кипения. Оценка с некоторым запасом может быть получена по уравнению, приведенному н [21], В качестве первого приближения может быть использовано модификационное уравнение, приведенрще в [21], в котором отсутствуют поправки для учета. чавнсимости теплофизических свойств от температуры. Это уравнение имеет вид [c.81]

Для расчета потерь датаения при движении двухфазного потока неточных зависимостей. В то же время имеется достаточное число эмпирических зависимостей, позволяющих приближенно оценить такие потери. Суммарный перепад давления по длине трубы, равной ее диаметру, вследствие трения газа и суспендированного материала с учетом коэффициентов трения чистого газа и твердых частиц может быть описан следующим уравнением [c.189]

Теплообмен в газокатализаторном потоке. Для расчета процессов, протекающих в двухфазном потоке, необходимо знать коэффициент теплообмена между газом и твердыми частицами в зависимости от гидродинамических условий. Теоретическое решение задач гидродинамики и конвективного теплообмена даже при наличии определенных упрощающих допущений сталкивается с трудностями математического характера. Поэтому при решении задач теплообмена в газокатализаторных потоках прибегают к экспериментальному способу исследования [81, 96]. [c.194]

При любой модели требуется знание некоторых коэффициентов (кратность циркуляции, число ячеек, коэффициент продольного перемешивания и др.), зависящих от гидродинамических и конструктивных факторов и определяемых опытным путем. Указанные коэффициенты находят измерением полей скоростей и концентраций в аппарате или же пользуются косвенными методами, основанными на вводе в поток небольшого количества вещества (индикатора), не влияющего заметно на свойства потока и легко определяемого в нем. В качестве индикаторов применяют растворы красителей или солей, радиоактивные вещества и др. В первом случае концентрацию индикатора в потоке определяют фотоколориметрически или измерением электропроводности, во втором— по интенсивности излучения. В двухфазном потоке газ—жидкость коэффициенты находят для каждой из фаз. [c.239]

На основе этих зависимостей Денглер установил, что влияние пузырькового кипения сказывается лишь в нижней части трубы и с увеличением паросодержания постепенно подавляется возрастающей скоростью движения жидкости. При некотором значении w наступает момент, после которого определяющим является уже обычный конвективный теплообмен. Автор указывает, что замеченное обратное влияние температурного напора в действительности есть влияние давления, так как в опытах с наибольшими температурными напорами паросодержания, а следовательно, и перепады давления были также соответственно выше. Поэтому в этих опытах при данном весовом расходе (и постоянном давлении на выходе) устанавливалось самое высокое абсолютное давление в трубе. Снижение коэффициента теплоотдачи с увеличением давления при, больших паросодержаниях происходит из-за уменьшения удельного объема пара, вследствие чего устанавливаются более низкие скорости двухфазного потока [33]. [c.37]

Денглер обработал полученные данные, построив зависимость отношения коэффициента теплоотдачи двухфазного потока а к расчетному коэффициенту теплоотдачи однофазной жидкости аж. (определяемому по тому же полному весовому расходу) от величины 1/Х, где X — параметр Мартинелли для двухфазного турбулентного потока (фиг. 6). [c.37]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология