Фильтры лабораторные

Рис. 60. Схема лабораторной установки для пиролиза i — сборник с дистиллированной водой 2 — бюретки для реактивов с воронками для заполнения 3 — фильтры 4 — расходомеры жидкости 5 — подогреватель 6 — подогревательная труба из нержавеющей стали, заполненная стружкой из нержавеющей стали 7 — смеситель 8 — реактор 9 — тигельная печь ю — холодильник Либиха (максимальная температура 70 С) II — медная трубка, обмотанная нагревательной проволокой i2 — газопровод, обмотанный нагревательной лентой 13 — водоотделитель (темперагура 40 °С) 14 — сушильная башня с ВаО (температура 40 С) 15 — водосборник 16 — буферная емкость 17 — ртутный затвор 18 — баллон для проб газа 19 — восьмиходовой кран с трубкой для проб газа в термостате при 40 °С 20 — колонка для газо-жидкостной хроматографии 21 — катарометр в термостате при 40 °С 22 — впрыск жидкости 23 — сигнал катарометра на измерительный щит и регистрирующий прибор 24 — кран прецезионной регулировки 25 — осушитель 2в — открытый жидкостной манометр 27 — счетчик пузырей 2 — подогреватель для нагревания азота-разбавителя. (В подогревателе, смесителей в реакторе имеются термоэлементы платина/

Рис. IV-12. Схема лабораторного устройства для фильтрования под вакуумом / — фильтр из органического стекла — миллиметровая шкала 3 — приемник из силикатного стекла для фильтрата (емкость 2 л) 4 — стальной ресивер (емкость 20 л) 5 — стальной сосуд для приготовления суспензии (емкость 10 л) — вакуумметр.

В результате испытаний на лабораторной центрифуге при факторе разделения, равном фактору разделения промышленной центрифуги, получены следующие исходные данные для расчета отношение объема осадка к объему загруженной суспензии = 0,28 удельное объемное сопротивление осадка /-о = 1,1-10 1/м сопротивление фильтрующей перегородки Гф. = 8,2-Ю 1/м удельный объем промывной жидкости г>пр.ж = I.2 м /кг плотность промывной жидкости р р = 998 кг/м вязкость промывной жидкости р,цр = 0,96-10 Па-с порозность осадка = 0.46 время сушки осадка на лабораторной центрифуге Тс. м = 210 с время, затрачиваемое на вспомогательные операции в промышленной центрифуге = 240 с. Технические параметры центрифуги ФМД-80 приведены в табл. 5.4. [c.137]

Метод определения предельной температуры фильтруемости дает такие результаты, которые не всегда совпадают с результатами эксплуатационных испытаний. Для всех топлив предельная температура работоспособности двигателей оказалась ниже предельной температуры фильтруемости. Разница особенно велика для топлива с депрессорной присадкой. Это несоответствие, очевидно, связано с различиями в допустимых перепадах давлений на фильтрах в лабораторном методе и в топливной системе двигателя. [c.103]

Наиболее объективной характеристикой прокачиваемости топлива через фильтр при низких температурах является ПТФ (температура прекращения или значительного увеличения времени прокачки топлива через стандартный фильтр лабораторного прибора). Обычно ПТФ ниже, чем температура помутнения и выше, чем температура застывания топлива. [c.116]

Можно говорить и о восприимчивости топливной системы двигателя к депрессорным присадкам. Дело в том, что на различных двигателях могут быть установлены фильтры с тонкостью отсева выше или ниже тонкости отсева фильтра лабораторной установки. В первом случае минимальная температура прокачиваемости топлива в системе питания двигателя будет ниже значения ПТФ, во втором - выше этого значения. В качестве примера приведены результаты испытаний топлив с присадкой на двигателях В-46 (тонкость отсева фильтра тонкой очистки - 5 мкм) и КАМАЗ-740 (тонкость отсева - 15 мкм) [108] [c.150]

На рис. 58 показана кривая, полученная в результате наших исследований по обезвоживанию Люблинского активного ила без предварительной его коагуляции. По оси абсцисс отложены исходные концентрации активного ила, а по оси ординат— значения удельных сопротивлений и производительности вакуум-фильтра (лабораторной воронки). [c.151]

Разработано несколько конструкций герметических отстойных и фильтрующих лабораторных центрифуг вертикального типа с диаметром барабанов 140 и 310 мм. [c.283]

При массовом применении синтетических моющих средств весьма важное значение приобретают вопросы очистки сточных вод. При биологической очистке на фильтрах алкилсульфаты и неионогенные вещества разрушаются практически полностью. Очистка на фильтрах не разрушает алкиларилсульфонаты, и они почти полностью остаются в вытекающем из фильтров потоке. Устойчивость поверхностно активных веществ к биологической очистке может быть оценена коэффициентом относительной стабильности, представляющим собой отношение теоретического значения биологически потребного кислорода к фактическому расходу его при обработке сточных вод. Найденные в лабораторных условиях количественные значения коэффициента относительной стабильности для различных поверхностно активных веществ харак-теризуются следующими данными [651 [c.133]

Кроме нутч-фильтров, указанных в табл. 14, выпускаются нутч-фильтры лабораторного типа малых размеров (емкость нижней части 6, 16, 20, 32 и 40 л). [c.41]

Отличие нутч-фильтров лабораторного типа от нутч-фильтров, изображенных на рис. 11, заключается в том, что как нижняя, так и верхняя части их имеют цилиндрическую форму. [c.41]

Дополнительные сведения по предварительному выбору типа фильтра могут быть почерпнуты из каталога-справочника по фильтрам 46, 47] и литературы [9, 20]. Окончательный выбор фильтра делается после его проверки в лабораторных или полупромышленных условиях. [c.83]

Подготовка Н-катионитового фильтра. Лабораторный катиони-товый фильтр представляет собой стеклянную трубку, заполненную примерно на половину ее объема набухшим в воде катионитом (рис. 23). [c.63]

Числовые значения параметров и В для данных конкретных условий фильтрации легко найти по уравнению (16. III) на основании результатов опытных фильтраций заданного сырья на рассматриваемых фильтрах или фильтраций его па лабораторной аппаратуре. Для этой цели проводят два опытных цикла фильтрации при заданном давлении фильтрации продолжительностью б. и Sj при этом замеряют количества полученного фильтрата Fj и найденные значения и 6 , при известном Рд под- [c.122]

Если не представляется возможным найти постоянные фильтрования непосредственно на действующем производстве, то следует поддерживать постоянной температуру пробы суспензии во время ее транспортирования и без промедления исследовать пробу на лабораторном или полузаводском фильтре. Это позволит в общем случае избежать возникновения или по крайней мере уменьшить интенсивность явлений кристаллизации или растворения, коагуляции или пептизации, выпадения смолистых или слизистых примесей такие явления сильно влияют на величины постоянных фильтрования, в особенности на удельное сопротивление осадка и сопротивление фильтровальной перегородки. [c.120]

Рис. IV-13. Лабораторный фильтр из органического стекла

Задачи 5.1—5.13. Рассчитать среднюю производительность фильтрующей центрифуги периодического действия на основании исходных данных, полученных иа лабораторной центрифуге. Исходные данные к задачам приведены в табл. 5.7, техническая характеристика центрифуг — в табл. 5.4. [c.143]

Затем необходимо решить один из важнейших вопросов о моделировании производственного фильтра до масштабов лабораторного или полузаводского. Под моделированием здесь понимается реализация в лабораторном или полузаводском масштабе такого процесса фильтрования, закономерности которого были бы по возможности одинаковы с закономерностями фильтрования в производственном масштабе. Вопросы моделирования в указанном выше смысле имеют очень большое значение не только при определении постоянных фильтрования, но и прн выполнении других исследовательских работ в области фильтрования, а также при выборе фильтров. Несмотря на сказанное, эти вопросы ранее рассматривались недостаточно и в настоящее время не представляется возможным дать исчерпывающие указания по моделированию фильтров. [c.120]

Такие допущения можно сделать, в частности, при использовании небольшого лабораторного фильтра с прозрачными стенками. [c.127]

При обработке опытных данных, полученных на крупных лабораторных или полузаводских фильтрах путем измерения объема фильтрата в приемнике, в измеренные величины следует вводить некоторые поправки. [c.127]

При определении постоянных фильтрования на барабанном вакуум-фильтре трудно обеспечить такую же точность измерений, как при работе на лабораторном фильтре с горизонтальной фильтровальной перегородкой и прозрачными стенками, где можно точно определять объемы фильтрата и осадка. Однако применение рассмотренного способа весьма целесообразно, если исследуемая суспензия в производственных условиях также разделяется на барабанном вакуум-фильтре. [c.140]

Другое лабораторное устройство для определения постоянных фильтрования под вакуумом показано на рис. IV-12 и IV-13. Это устройство отличается возможностью почти мгновенного достижения необходимой разности давлений вследствие незначительного объема пространства в фильтре под фильтровальной перегородкой при относительно большом объеме ресивера. Другой его особенностью является возможность очень точного измерения объема фильтрата по изменению уровня суспензии на фильтре объем осадка в данном случае можно также точно установить, измеряя его толщину на фильтре при помощи миллиметровой шкалы. [c.159]

Для исследования малоконцентрированных суспензий с вязкой жидкой фазой, например вискозы, в условиях закупоривания пор перегородки, использована лабораторная установка с фильтром, имеющим горизонтальную перегородку из фильтровальной бумаги, ткани или сетки [110]. Установка работает при постоянной скорости фильтрования, обеспечиваемой шестеренчатым насосом, или при постоянной разности давлений, достигаемой при помощи сжатого воздуха, причем повышение давления по мере закупоривания пор перегородки фиксируется самопишущим манометром. Установка подобного вида применяется также для автоматизированного контроля суспензий в производственных условиях. [c.160]

Следует отметить несколько дополнительных соображений, которые могут оказаться полезными при работе с лабораторными фильтрами [c.161]

Пример 1У-8. После проведения опытов на лабораторном фильтре с водной суспензией карбоната кальция при определенной температуре и постоянной разности давлений найдено, что отношение массы влажного осадка к массе твердых частиц осадка т=1,82, а массовое удельное сопротивление осадка Гм=1,ОЫО" м-кг . Вода не содержит заметного количества растворенных нелетучих веществ, концентрация твердых частиц в суспензии с = 0,047 кг-кг . Вычислить значения Хи, Хо и Го, если рж=ЮОО кг-м- а рт = 2710 кг-м- . Решение. 1. Из уравнения (IV, 55) следует [c.169]

Пример 1У-9. В результате разделения на лабораторном фильтре 2 кг водной суспензии карбоната кальция получено 1,794-10- фильтрата. Водная фаза суспензии содержит растворенные нелетучие соли в количестве См= 0,0300 кг-кг . После высушивания 0,05 кг суспензии до постоянной массы (0,003775 кг) получен осадок, представляющий собой смесь частиц карбоната кальция и нелетучих солей. Вычислить отношение массы твердых частиц осадка к объему фильтрата. [c.170]

Подготовка ОН-анионитового фильтра. Лабораторный анионитовый фильтр, так же как и катионитовый, представляет собой стеклянную трубку, на V2 или U объема заполненную набухшей нонитовой смолой. [c.67]

Опыты по фильтрации под давлением. Для испытания фильтр, прессов можно также произвести ряд испытаний в фильтре лабораторного масштаба. Эти опыты дают представление о размерах лепешки и т. п. На рис. 3 изображен прибор, пригодный для опытов, необходимых для получения данных по работе фильтрпреоса. [c.344]

На ряс. 65 изображена лабораторная установка для сульфохлорирования жидких и газообразных углеводородов. Она состоит из кварцевой трубки, в которую вставлены охлаждающий змеевик, трубки для входа и выхода газа, а также термометр. Трубка для входа газа имеет на нижнем конце впаянный стеклянный фильтр для более равномерного распределения газа. Облучение пр0В0 ДИтся расположенной снаружи ртутн0-кварцевой лампой. Процесс периодический и позволяет сульфохлорировать небольшие количества углеводорода. В этой же аппаратуре М ожно с успехом сульфохлорировать жи1дкие углеводороды. [c.391]

Производительность листового фильтра ЛГ44У для цикла, включающего промывку и просушку осадка, рассчитываем на основании следующих исходных данных, полученных в результате лабораторных исследований среднее удельное сопротивление осадка при Др = 4-10 Па - = 182-10 м/кг сопротивление фильтрующей перегородки Гф,,, = 42 -10 1/м динамическая вязкость фильтрата х = 2,9-10 Па-с массовая концентрация твердой фазы = 7 % плотность фильтрата Рф = 1349 кг/м плотность твердой фазы р, ,=3915 кг/м расход промывной жидкости на 1 кг влажного осадка Уцр. ж = 1,0 Ю - м /кг динамическая вязкость промывной жидкости 1-1UJ, 1 10 Па-с влажность отфильтрованного осадка U7 = 39 % время просушки осадка — = 60 с минимальная высота слоя осадка, соответствующая условиям удовлетворительного его съема, /где шш = Ю мм. [c.98]

Термоокислительная стабильность реактивных топлив определяется их стойкостью к окислению в заданном эксплуатационном диапазоне температур. Лабораторные методы оценки термоокислительной стабильности реактивных топлив разделяются на методы оценки в статических (ГОСТ 9144—59 и ГОСТ 11802—66) и в динамических условиях (ГОСТ 17751—79). В первых предусматривается нагрев топлива в бомбах в контакте с надтопливным воздухо.м, во вторых — при движении топлива через нагреваемые трубку и контрольный фильтр. [c.156]

Измерение и контроль расхода фильтрата осуш,е-ствляется ротаметро.м 1. Ротаметр включается в схему параллельно, что позволяет расширить диапазон измеряемых расходов. Используются ротаметры лабораторного типа РС с конусностью трубки 1 300 завода Мано-.метр и ротаметры повышенной чувствительности с трубкой конусностью 1 1000. Для изменения диапазона измерения служит кран Кг или применяется набор поплавков разного веса. Кран К служит для отбора -проб фильтра, кран К , для точного регулирования скорости фильтрации. [c.72]

Для подтверждения правильности основного уравнения (11,88) и, следовательно, вытекающих из него безразмерных уравнений были проведены опыты по разделению суспензий, дающих сГжи-маемые осадки, на лабораторном фильтре с полуцилиндрической поверхностью фильтрования площадью 70 см2. Перфорированная рифленая опорная перегородка радиусом 22 мм покрывалась сеткой из нержавеющей стали с размером ячеек 1 мм, на которую помещался один слой фильтровальной бумаги. Опыты проводились под вакуумом в условиях постоянной разности давлений. [c.52]

Исследовано разделение суопензии, дающей осадок с неболь-щой сжимаемостью (диатомит) и содержащей жидкую фазу, которая характеризуется степенной зависимостью напряжения сдвига от скорости (водный раствор полиакрилата натрия концентрацией 0,2—0,3%) [167]. Опыты выполнены на лабораторном фильтре диаметром 0,13 хМ при постоянной разности давлений в пределах 10 —3-10 Па удельное сопротивление осадка определялось на фильтре с порщнем. Найдено, что среднее сопротивлёние является функцией показателя степени в упомянутой зависимости осадок, получаемый при псевдопластичной жидкости, плотнее, чем осадок, образующийся при ньютоновской жидкости. Дано обобщенное уравнение фильтрования, которое при показателе степе- [c.57]

Уравнение (11,124) для несжимаемой фильтровальной перегородки и сжимаемого осадка получено аналитически без введения допущений из равенства (11,37), применимого и для сжимаемых осадков, равенства (11,43),, в котором ф. п постоянно, и принятого равенства (11,49) с заменой АР на АРос Отсюда следует, что уравнение (11,124) правильно описывает процесс фильтрования с перераапределением давления, поскольку исходные равенства не вызывают сомнений. Уравнение (11,124) не исследовано в лабораторных условиях, исключающих действие факторов, не входящих в эти равенства. В опытах на барабанном фильтре со сходящей тканью отмечено несоответствие между уравнением и опытными данными. Это может быть объяснено действием различных искажающих факторов, в частности, возникновением дополнительного сопротивления на границе между осадком и иере-городкой, особенно существенным для осадков небольшой толщины, и сжимаемостью перегородки, а также тем, что принятое модифицированное равенство (11,49) не лучшим образо1М соответствует процессу. [c.71]

В связи с зависимостью удельного сопротивления осадка от многих факторов и возникновением уравнения (111,39) сопоставлены величины удельного сопротивления с показателем степени в упомянутом уравнении, который назван кинетическим параметром [151]. Исследовано разделение 15 водных суспензий неорганических реактивных солей при плотности твердых частиц 2,1 — 7,0 г-см и среднем размере их в основном 5—30 мкм. Лабораторные опыты проведены на фильтре с перегородкой из фильтро-миткаля поверхностью 36 см при постоянной разности давлений З-Ю Па. Установлено, что удельное сопротивление осадка меньше для частиц с большей плотностью (хлорид талия), когда наблюдается быстрое оседание частиц и фильтрование происходит при скорости, приближающейся к постоянной это соответствует значениям т, близким к 1. Найдено, что удельное сопротивление осадка больше для тонкодисперсных частиц (сульфат бария), что соответствует значениям т, близким к 0,5. Отмечено, что соответствие между удельным сопротивлением осадка и кинетическим параметром лишь приближенное, причем в некоторых случаях расхождение существенное. Это объяснено влиянием искажающих микрЬ-факторов. [c.141]

При решении практических задач фильтрования (в частности, на вращающихся непрерывнодействующих фильтрах различной конструкции) иногда нет необходимости определять отношение объема осадка к объему фильтрата и удельное сопротивление осадка. Достаточно, например, установить при данных условиях продолжительность фильтрования, необходимую для получения осадка заданной толщины. Для этого пользуются различными лабораторными листовыми фильтрами [1, с. 68], на которых можно найти также и другие величины, характеризующие работу вращающихся непрерывнодействующих фильтров — скорость промывной жидкости, требуемое количество промывной жидкости, продолжительность продувки осадка воздухом. Кроме того, при помощи таких фильтров можно исследовать условия снятия осадка с фильтровальной ткани. [c.152]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология