Скорость взвешивания

Рабочую скорость прохождения газовой смеси выбирают исходя из анализа трех факторов гидродинамики, теплообмена между слоем и теплообменной поверхностью и массообмена между газом и зернами катализатора. Из гидродинамики следует, что рабочая скорость должна находиться в пределах йт критической скорости взвешивания до предельной, соответствующей уносу. Для расчета рабочей скорости обычно задаются или числом псевдоожижения = wlw или разностью Аг = гг — причем связь между этими параметрами можно выразить соотношением [c.257]

При значительном увеличении IV потока легкой фазы по сравнению со скоростью взвешивания силы трения оказываются достаточными не только для преодоления тяжести частиц, но и для сообщения им такого количества движения, которое достаточно для уноса их за пределы взвешенного слоя. Это соответствует второй критической скорости Юу — скорости уноса частиц тяжелой фазы за пределы аппарата. [c.11]

Контактные аппараты с высокими фильтрующими слоями катализатора соответствуют режиму, приближающемуся к идеальному вытеснению, а реакторы кипящего слоя при небольших высотах слоев и скоростях газа, превышающих в два и более раз критическую скорость взвешивания, могут приближаться к полному смешению. [c.74]

Кинетике конверсии метанола посвящено мало работ [55, 66]. В последней работе использовался взвешенный слой с постоянной линейной скоростью (0,32 м/сек, что примерно в 2 раза больше критической скорости взвешивания). Для расчета коэффициентов скорости и энергии активации реакций в основу был взят метод, предложенный Плановской и Топчиевой [55], который позволил вывести следующие кинетические уравнения для превращения метанола [c.163]

На рис. 99 показана зависимость остаточного метана от температуры для различных давлений. Объемная скорость метансодержащего газа в этом случае была равна 30 ООО ч , а линейная скорость газа менялась от 8 до 1,5 скоростей взвешивания в соответствии с изменением давления. [c.190]

Критические скорости взвешивания и уноса рассчитывают для выбранных размеров частиц катализатора. Для их расчета предложено много зависимостей, однако почти все они применимы лишь для сравнительно узких диапазонов режимов обтекания, которые необходимо предварительно определять. Из существующих уравнений исключение составляют интерполяционные формулы (1.3), (1.29), (1.32) Горошко, Розенбаума и Тодеса [2], применяемые для описания всего диапазона режимов обтекания. Формулы (1.3) и (1.32) позволяют оценить величины критических скоростей для частиц шарообразной формы с точностью до 30%. Нри расчете критических скоростей взвешивания частиц неправильной формы погрешность расчета естественно увеличивается. Тем не менее, учитывая, что в подавляющем большинстве практических случаев зерна катализатора имеют или приобретают в процессе эксплуатации сфероидальную форму, а рабочая скорость в несколько раз превышает скорость начала взвешивания и значительно ниже скорости уноса, указанные формулы вполне обеспечивают необходимую точность, в худшем случае выполняя роль хорошего ориентира. [c.257]

Критическая скорость взвешивания и уноса частиц катализатора. Рассчитываем критическую скорость начала взвешивания для 1-, 3- и 4-го слоев, Расчет проводим по формуле (1.3) [c.271]

Критические скорости взвешивания и уноса частиц катализатора. Скорости начала вз ве-шивания рассчитывают по формуле [c.301]

Основными гидродинамическими характеристиками реактора кипящего слоя служат прежде всего величины, определяющие пределы существования взвешенного слоя — критические скорости взвешивания и уноса частиц катализатора. Кроме того, важными характеристиками каталитических реакторов являются коэффициент теплопередачи и гидравлическое сопротивление слоя АР. Скорость начала взвешивания [c.114]

Определение гидродинамических параметров работы реактора— ориентировочный расчет и выбор оптимальных размеров зерен катализатора, расчет критических скоростей взвешивания н уноса частиц [уравнения (VI. 29) —(VI. 34)], определение рабочей скорости газа в реакторе. [c.117]

Для монодисперсного слоя сферических частиц критическая скорость взвешивания определяется из уравнения (VI. 29), в котором [c.134]

Определяем число Рейнольдса для критической скорости взвешивания монодисперсного слоя частиц диаметром ср [c.134]

Минимальную скорость газового потока Wp. мив рассчитывают из условия ее равенства критической скорости взвешивания Шв наиболее крупных частиц размером з. макс [c.241]

Теперь, однако, практическое применение находят только апериодические весы, которые имеют воздушные демпферы и благодаря этому уже после небольшого числа колебаний приходят в состояние покоя, чем обеспечивается большая точность и скорость взвешивания. Механическая подача разновесов снаружи, при закрытых весах, предупреждает износ гирек вследствие частого соприкосновения с пинцетом и предохраняет весы от загрязнения. [c.6]

Для определения числа взвешивания прежде всего необходим расчет скорости взвешивания гу в. [c.296]

При вычислении скорости взвешивания зерна мы исходили из равновесия сил, действующих на него в момент взвешивания [7, 10], и определяли [9, 11] истинную скорость газа относительно зерна в момент взвешивания 1Уи.В. [c.297]

Фиктивная скорость взвешивания [c.297]

В диссертации одного из авторов этой статьи [9] рассмотрена применимость формул, предложенных многими исследователями для вычисления скорости взвешивания. [c.297]

Фиктивная скорость взвешивания Шв, т. е, скорость начала взвещивания частиц, рассчитанная на полное сечение печи, определяется по формуле [c.190]

При значительном увеличении фиктивной скорости газа, рассчитанной на полное сечение аппарата, КС разрушается и зерна уносятся из аппарата. Отношение скорости уноса твердых частиц к скорости взвешивания их может составлять для мелких зерен до 50, а для крупных (2—4 мм) —около 15. [c.9]

Расчёт скорости взвешивания И/ , необходимой при определении Ь монет быть произведен по формулам /7, 9/. [c.318]

В этих пределах значений критериев скорость взвешивания можно опреде- [c.325]

Основные технологические параметры гетерогенно-каталитических процессов, которые задаются или определяются расчетом,— это степень превращения х, активность катализатора Лкат, селективность 5кат, константа скорости процесса к, время контакта реагентов с катализатором т, расход газа в слое катализатора Уг, производительность катализатора Пкат, интенсивность работы катализатора г, его отравляемость а, оптимальная температура процесса Топт и др. Помимо этих характеристик для расчета каталитических реакторов требуется определять основные размеры реактора высоту слоя катализатора гидравлическое сопротивление фильтрующего или взвешенного слоя АР, критическую скорость взвешивания твердых частиц и другие гидродина- [c.107]

По конструкции различают весы с равноплечим коромыслом (с двумя чашками) и одноплечие (квадрантные)— с одной чашкой для груза и маятниковым противовесом — квадрантом. Квадрантные весы с полным механическим гиреналожением (типов ВЛТК, ВЛК и ВЛКТ) удобнее в работе по сравнению с равноплечими, поскольку менее подвержены поломкам, не требуют разновеса и обеспечивают высокую скорость взвешивания массу груза считывают по световой шкале примерно через 10 с после его наложения на чашку весов (рис. 24, а). [c.66]

Принципы устройства аппаратов взвешенного слоя (ВС) для всех систем взаимодействующих фаз одинаковы. Аппарат ВС представляет собой камеру или колонну, разделенную одной или несколь-кп.ми ситчатыми или колпачковыми решетками, и снабженную штуцерами для ввода II вывода реагирующих фаз. При пропускании потока мелкой (менее плотной) фазы снизу вверх через отверстия решетки и слой тяжелой фазы во всех системах по мере возрастания скорости легкой фазы и) происходят аналогичные изменения основных технологических параметров. При очень малых скоростях непрерывного потока легкой фазы слой тяжелой фазы (твердых зерен или жидкости) лежит на решетке, т. е. опирается на нее, давит на решетку силой своей тяжести. Однако с возрастанием ш увеличивается сила трения между легкой и тяжелой фазами и давление тяжелой фазы на решетку уменьшается. При первой критической скорости (скорости взвешивания) вес слоя тяжелой фазы уравновешивается силой трения легкой фазы и архимедовой подъемной силой слой тя келой фазы взвешивается в потоке легкой и не давит на решетку. Решетка служит в основном для распределения потока непрерывной легкой фазы по сечению аппарата и в слое взвешенной дисперсной тяжелой фазы. Решетка также ограничивает пульсации зерен или капель тяжелой фазы. [c.10]

В системе Г—Т взвешенный слой однородных зерен, не сильно отличающихся по размеру, существует при увеличении общей скорости (расхода газа) от скорости взвешивания до скорости уноса Wy примерно в 5—20 раз, т. е. в зависимости от соотношения плотностей зерен и газа, а также от размера зерен значения Wy колеблются от Wy 5iv до Wy 20wg. [c.12]

Независимость ДР л от размера зерна d имеет место лишь для слоя заданной высоты Н при рабочих скоростях ю больше, чем скорость взвешивания и меньше скорости уноса Шу. Фактически же большее или меньшее гидравлическое сопротивление взвешенного слоя можно задавать и регулировать при проектировании аппарата путем изменения размера зерен катализатора. Дело в том, что с уменьшением d уменьшается скорость начала взвешивания [см. формулы (1.3) и (1.4)], соответственно при заданном числе взвешивания (псевдоожижения) понижается и рабочая скорость ю. Для сохранения постоянства объемной скорости (или объема катализатора при заданной производительности по объему газа) возникает необходимость увеличить сечение (диаметр) слоя и соответственно уменьшить высоту его. Таким образом высота слоя, а следовательно, гидравлическое сопротивление его понижаются с уменьшением размера зерна, что и йспользуется при проектировании контактных аппаратов. Высота слоя катализатора в аппаратах КС понижается по сравнению с неподвижным также вследствие возрастания скорости процесса. Тем не менее суммарное гидравлическое сопротивление полки аппаратов КС [c.103]

Определить а) степень превращения х метана в целевые продукты — формальдегид и метанол б) критическую йУвзв и рабочую Шр скорости взвешивания в) производительность реактора П, объем катализатора Икат, высоту его слоя Н и гидравлическое сопротивление АЯ. [c.135]

Основную часть пропиточного раствора подают через штуцеры под решетку, на которой находится слой пропитываемого носителя 3. Скорость движения раствора через носитель поддерживают несколько меньшей, чем критическая скорость взвешивания. Для перемешивания раствора и носителя через коллектор 1 подают воздух или перегретый пар. Обогрев осуществляют с помощью наварных спиральных элементов. Слив пропиточного раствора происходит через периферийные отверстия 5 в корпусе реактора. Пропиточный раствор непрерывно циркулирует в системе, причем по мере обеднения активными компонентами проводят его корректировку. Ввод носителя и вывод пропитанного полупродукта осуществляют непрерывно ие,большимн порциями. С этой целью кратковременно подают добавочное количество пропиточного раствора, необходимое для перевода носителя во взвешенное состояние, и синхронно включают шнековый питатель 8, транспортирующий носитель из бункера 7 в реактор. Пропитанный носитель вместе с раствором [c.204]

Здесь новыми обозначениями являются и в — скорость взвешивания (или скорость псевдоожижения), т. е. скорость газа, соответствующая переходу зерен во взвешенное состояние, рассчитанная на полное сечение аппарата I — максимальная глубина проникновения реагирующих газов в поры зерна катализатора, соответствующая полному использованию внутренней поверхности, т. е. прохождению процесса в кинетической области = 8,31 кдж1кмолъ-ерад — газовая постоянная. [c.294]

Наибольшую трудность представляет определение оптимального числа взвёшивапия ио1ю . Понятно, для производственных условий действительная скорость должна быть значительно выше скорости взвешивания Ша и много меньше скорости, соответствующей уносу зерен и у особенно это относится к полидисперсным материалам. Следует учитывать, что при росте ю снимаются внешнедиффузионные торможения и растет к [в формуле (1)], но одновременно уменьшается Ас вследствие перемешивания газовой фазы и растет гидравлическое сопротивление слоя, так как при данной объемной скорости высота исходного слоя Но пропорциональна IV. Увеличение т вызывает рост HyJ и, следовательно, рост общей высоты аппарата сильно возрастает истирание зерен. Для выравнивания температуры в слое IV должна быть в среднем раза в два больше, чем г в, а максимальные коэффициенты теплопередачи от взвешенного слоя к теплообменным поверхностям достигаются при и /ц в 4—6 [9, 10]. Следо вательно, оптимальное число взвешивания (и размер зерен катализатора) следует определять на основе многократных технологических и экономических расчетов с учетом противоречивого влияния 1р1юв на различные параметры технологического режима. [c.296]

К. С. Кадымова [52] на основе опытов по определению скорости взвешивания песка получила зависимость, которая в критериаль-лой форме может быть представлена следующим образом [c.24]

А.И.Рычкова и Н.А.Шаховой . Этот метод требует постановки единичного опыта по определению скорости взвешивания. В этом заключается его крупный недоста- [c.324]

На рис. I показано влияние линейной скорости газа на высоту взвешенного слоя при различных давлениях газа. С ростом давления, с увеличением турбулизации потока рост высоты слоя становится более интенсивным, наклон кривых на рис. I увеличивается. Это обстоятельство указывает на то, что для процессов, протекающнсс при высоком давлении, раоочая линейная скорость газа не должна значительно превышать скорость взвешивания. В противном случае объем аппарата высокого давления будет использован неэффективно. Обработке экспериментальных данных по высоте взвешенного слоя, полученных как при атмосферном, так и высоком давлениях, позво- [c.325]