Размер пульсационных

Методика расчета расхода воздуха [5] на пульсацию состоит из двух отдельных частей, поскольку система пульсации включает гидравлическую систему технологического аппарата и пневматическую систему генерации импульсов. Метод расчета первой части — графо-аналитический, второй — численный, требующий применения ЭВМ. По имеющейся методике была составлена программа и проведен расчет на ЭВМ ряда работающих и проектируемых систем. Полученный расчетный материал был принят в качестве исходного для выдачи обобщенной номограммы зависимости расхода воздуха от интенсивности пульсации и суммарного гидравлического сопротивления при оптимальных размерах пульсационного тракта. Поскольку расход воздуха зависит от свойств реагентов, гидравлического сопротивления аппаратов и их размеров, то для оценки энергозатрат сначала определяют удельный расход воздуха (Кв), представляющий собой расход, отнесенный к единице объема аппарата, при плотности реагентов, равной 1000 кг/м [c.204]

В то же время с увеличением размеров пульсационных аппаратов этот способ становится неудобным вследствие значительного увеличения габаритов и мощности пульсационного привода, трудностей обслуживания и ремонта, а также сложности размещения пульсаторов при большом количестве пульсационных аппаратов [27]. [c.22]

Оптимальные размеры пульсационного центробежно-инерционного насоса определялись первоначально с применением статистического метода планирования экстремальных экспериментов [14]. [c.68]

Таким методом было проведено определение оптимальных соотношений нескольких размеров пульсационных центробежно-инерционных насосов и на основании их были выведены эмпирические формулы для расчета оптимальных размеров насосов. [c.68]

Критериями оптимальности размеров пульсационного тракта могут служить- следующие параметры и факторы. [c.117]

Результаты исследования [159] пульсационных колонн с перфорированными тарелками (ситчатыми, КРИМЗ и Киттеля) приведены в табл. 7. В опытах наблюдалось возрастание Еп.с при увеличении расстояния Н между тарелками, доли живого сечения Ёсв, диаметра отверстия do и определяющего линейного размера/, [c.176]

Величина % лишь слабо зависит от размеров насадки в среднем х=0.54. Зависимость Ец.с от размеров насадки близка к линейной, что ВИДНО из уравнения (7) табл. 9. Изменение удельного расхода дисперсной фазы от 1,1 до 12,5 м (м -ч) практически не сказывалось на п.с- Значения Еп.с- были близки к наблюдавшимся в работе [182]. Заметим, что значение X близко к теоретическому, равному 0,5 это позволяет предполагать отсутствие застойных зон в -пульсационных насадочных колоннах в условиях эксперимента [159]. [c.191]

В действительности существуют еще мелкомасштабные (с характерным линейным размером, равным по порядку размеру неоднородностей смеси фаз) течения (например, пульсационные течения вокруг пузырей, обратные токи несущей жидкости около включений и т. п.). Кинетическая энергия таких движений в настоящей работе не учитывается. [c.41]

Первые слагаемые в правой части уравнений (1.467), (1.472) характеризуют воздействие на i-ю фазу вдоль поверхностной границы выделенного объема смеси dS, первый член в которых определяется средним тензором напряжений, а последний определяет пульса-ционный перенос импульса или пульсационные напряжения [5] вторые характеризуют силовое взаимодействие между несущей фазой и целой частицей размера (объема) г третьи — перенос импульса за счет фазового перехода, —скорость i-и фазы на межфазной поверхности четвертые — воздействие массовых сил последнее слагаемое в (1.467) —изменение импульса за счет пульсаций распределения частиц по размерам и скорости фазового перехода. [c.124]

Первые слагаемые в правых частях уравнений (1.480), (1.485) характеризуют приток тепла в соответствующую фазу через поверхность выделенного объема dS, через дисперсные частицы, граничащие с поверхностью dS, и за счет пульсационного переноса тепла по потоку вторые характеризуют обмен тепла между целой дисперсной частицей и несущей фазой третьи — перенос тепла за счет фазового перехода четвертые характеризуют работу внутренних сил по изменению объема фазы пятые — изменение внутренней энергии за счет пульсаций скорости роста кристалла и распределения частиц по размерам. [c.126]

Эти машины могут быть использованы, в частности, для получения пенициллина. Основное направление модернизации пульсационных экстракторов — создание равномерного гидродинамического режима. Особенно это относится к аппаратам больших размеров. [c.149]

Наложение на поток эмульсии направленных пульсаций сообщает каплям воды энергию, достаточную в ряде случаев для слияния их друг с другом, при этом частота столкновений существенно увеличивается. Применение пульсаций заданной интенсивности повышает управляемость процессами дробления и коалесценции капель и позволяет выбрать оптимальный режим разделения эмульсии в зависимости от ее физико-химических свойств и геометрических размеров внутренних устройств пульсационного аппарата. [c.52]

Согласно теории Колмогорова-Обухова при подводе дополнительной энергии извне дробление капель происходит до определенного размера. Для пульсационных аппаратов средний диаметр капель, образующихся в потоке, пульсирующем с интенсивностью 1 , определится с использованием формулы Мишека [c.52]

В турбулентном потоке диффузия (поперек потока), так же как теплопередача и внутреннее трение, связана с турбулентным переносом и смешением конечных макроскопических масс газа или жидкости — турбулентных молей. Размеры этих молей и пути их перемещения до смешения разнообразны, имеется спектр значений этих величин. Движение молей носит пульсационный характер, скорости их перемещения — это скорости пульсаций поперек потока. [c.78]

Обозначим через Г, й и х = 1 й соответственно масштабы длины, скорости и времени пульсационного движения. Они характеризуют мелкомасштабное движение турбулентного течения. Высокочастотные пульсации возникают в результате действия механизмов, описываемых нелинейными членами уравнений движения. При этом наименьший размер вихрей определяется вязкими силами, которые предотвращают образование очень мелких вихрей путем диссипации их энергии в тепло. В результате структура мелкомасштабного движения стремится к изотропной. [c.75]

Повысить надежность адсорбционного аппарата и в то же время использовать тарелки с большими размерами отверстий позволяют пульсационные колонны с пасадкой КРИМЗ (рис. 1-22), особенностью работы которых является чередование периодов подачи восходящего потока жидкости и транспортировки адсорбента. Во время подачи очищаемой жидкости в колонну скорость ее движе- [c.161]

В вертикальном направлении в качестве характерного размера турбулентных пульсаций принят эквивалентный диаметр насадки. Тогда среднее значение Цг записано в виде V с1э, где У пульсационная [c.143]

Для тонкодисперсных гидросмесей основным режимом транспортирования является турбулентный режим. В отличие от движения однородных маловязких жидкостей (таких, как вода), на движение потока тонкодисперсной гидросмеси влияет инерция твердых частиц. Однако вследствие малости размера твердых частиц в тонкодисперсных гидросмесях они участвуют в пульсационных процессах. Поэтому в целом гидросмесь можно представить в виде фиктивной однородной жидкости с плотностью Рг. с. но здесь, в отличие от истинно однородной жидкости, течение происходит с дополнительными затратами энергии, которые приблизительно пропорциональны разнице плотностей гидросмеси Рг. с и чистой жидкости Рж, а также объемной концентрации твердых веществ [см. формулу (2.5)1. [c.73]

V — скорость, м/с среды г-й компоненты или фазы приведенная к сечению канала V — динамическая скорость, м/с м> — пульсационная скорость сплошной среды, м/с w(r,t) — плотность вероятности смещения частицы х,у,2 — пространственные декартовы координаты, м 5 бк 8 — размер частицы или толщина пленки, м размер канала, м седиментационный размер, м (б) — средний размер, м [c.151]

Полученный в примере 8.1.5.1 результат не связан с длиной трубы. В реальном процессе размер капель, если последние не подвержены слиянию, будет уменьшаться по длине трубы [37, 38]. Это связано с неравномерным распределением величины пульсационных скоростей оо сечению канала (рис. 8.1.5.2). [c.717]

XI-5, Определить размеры пульсационной колонны с ситчатыми тарелками, предназначаемой для извлечения ацетона из разбавленного раствора его в толуоле водой. Степень извлечения ацетона 80% начальная концентрация ацетона в воде равна нулю. Дисперсная фаза — толуол (= 0,592 lO" кг X Хм сек- ] рц = 860 кг/м -, расход 7,08 м 1ч). Сплошная фаза — вода (цс = = Ь10-з кг м- сек -, рс = 998 кг/м, ). Межфазовое натяжение 32-Ю-з н1м коэффициент распределения сс/св = 0,58. Отверстия в тарелках диаметром [c.682]

Оценка основных геометрических размеров пульсационной системы. Воздушный пульсопровод. Проведенный ранее анализ процесса заполнения пульсационного тракта воздухом при перепаде давлений выше критического [28] был сделан в предположении, что гидравлическими потерями в пульсопроводе и ЗРМ можно пренебречь. [c.25]

Эта возможность реализуется средствами контрольно-измерительных приборов и автоматики и поэтому размеры пульсационной камеры во многом определяются степенью совершенства системы автоматического регулирования работы пульсатора. Обычно применяются две такие системы либо система регулирования уровня с помощью каких-либо безынерционных датчиков с последующим воздействием сигнала датчика на клапан, регулирующий расход воздуха на пульсатор либо система стабилизации давления перед ЗРМ в пределах, которые обеспечивают устойчивое положение уровня в пульсационной камере. Обе эти системы применяются в промышленной практике и требуют соответствующего выбора размеров пульсационной камеры для размещения в ней датчиков, а также для обеспечения возможности изменения положения колеблющегося уровня в пределах точности используемых приборов. [c.125]

Расчет пульсационной системы. Последний элемент, рассчитываемый в пульсационных смесителях-отстойниках, это размеры пульсационных трубопроводов, соединяющих ППУ или ПСТУ с пульсатором. [c.241]

Для работы ППУ или ПСТУ в оптимальном режиме необходимо оценить размеры пульсационных отводов и рассчитать диаметр коллектора. [c.241]

Лапласу Кз — коэффициент запаса, определяющий размер пульсационной камеры. [c.411]

Выражение (XI,2а) подтверждено математическим анализом пульсационного движения в псевдоожиженном слое. Рассматри-вая соотношение гравитационных сил, периодически сжимающих элементарный объем слоя, и сил гидродинамического давления, расширяющих этот объем, и сопоставляя средние значения киьхе-тической ( к1п) и потенциальной энергий пульсационного движения твердых частиц размером <1, авторы получили [c.476]

Наряду с такими широко распространенными методами турбу-лизации потоков, применяемыми в экстракционных аппаратах, как механическое перемешивание, сообщение потоку пульсаций и т. д., заслуживает внимания метод пневмодиспергирования. Последний заключается в том, что через слой двух взаимно несмешивающихся жидкостей барботирует газ, который создает в сплошной фазе пульсационные токи, обеспечивающие интенсивное дробление дисперсной фазы. Исследования показали, что при сравнительно небольшом расходе газа образуется полидисперсная система капель размером 20—800 мк, имеющая удельную межфазную поверхность 1000— 3000 на 1 ж аппарата. [c.280]

При выборе пульсационной колонны для какой-либо экстракционной системы следует иметь в виду также и хозяйственную сторону вопроса. С точки зрения капитальных затрат установка пульсатора представляет дополнительные расходы, но зато размеры ко- [c.361]

Теоретический анализ пульсационной структуры кипящего слоя был проведен в разделе II.2 лишь в линейном приближении. Реальные пульсации слоя, естественно, нелинейны и их масштабы, амплитуда и даже частоты определяются значениями тех же основных критериев Аг и Ке, что и расширение слоя. Во всяком случае, с ростом этих параметров (увеличением размеров зерен в первую очередь) неоднородность псевдоожижения возрастает. [c.94]

Примерные размеры, контактора диаметр 2,4—3 м высота 13—13,4 м диаметр отверстий статора 1,6 м диаметр дисков ротора 1,2 м число секций 20 высота секций 0,29 м частота вращения ротора 18—25 мин . Роторно-дисковый контактор имеет ббльшую пропускную опособность, суммарные объемные скорости сырья и фурфурола в нем значительно выше, чем в насадочных коло ннах. Применение РДК взамен насадочных колонн значительно повышает эффективность очистки масляных фракций снижается расход растворителя, возрастает выход рафината, улучшается его качество при равной пропускной опособности размеры РДК меньше, чем насадочной или тарельчатой экстракционной колонны. Применять РДК для фенольной очистки не рекомендуется, поскольку в этом случае из-за относительно высокой вязкости фенольных растворов снижаются производительность установки и качество рафината, наблюдается эмульгирование фаз и резко возрастает содержание растворителя в рафинатном растворе. С целью П0 вышения эффективности экстракции исследуется воамож1ность использования экстракционных аппаратов, в которых жидкостям сообщается пульсационное или возвратно-поступательное движение. [c.102]

Специфич. особенности, зависящие от размера цикла. Проявляются в ИК- и КР-спектрах. Частоты валентных колебаний С—Н для ненапряженных A. . мало отличаются от соответствующих частот н-алканов, но они выше для напряженных A. . Частоты деформац. колебаний С—Н и пульсационных колебаний кольца достаточно характеристичны и позволяют различать A. . с разл. величиной цикла. Определенные особенности, связанные с размером ди-кла, могут проявляться и в частотах, соответствующих колебаниям заместителей и кратных связей. [c.83]

Был спроектирован специальный стенд, схема которого приведена на рис. 6. Установка включала в себя фреоновое замкнутое и водяное разомкнутое кольца. Два фреоновых котла общей мощностью 20 кВт генерировали пар, который поступал в щелевой канал 1 (размером 950x100x1.027), в котором осуществлялась полная либо частичная конденсация фреона, за объемным мерником 3 был размещен дополнительный конденсатор, охлаждаемый проточной водой. Вода, поступающая на основной конденсатор, подготавливалась в термостате 6. По ходу канала было сделано восемь отборов давления, которые соединялись пульсационными трубками группового дифференциального манометра, помещенного в термостатируемую воздушную камеру 5. [c.208]

Рассмотрим сначала капли размером R>Xq, где Хо — внутренний масштаб турбулентности. Тогда крупномасштабные пульсации (Xo X L), сравнительно мало изменяющиеся на расстояниях порядка размера капли, не оказывают на нее заметное воздействие. Следовательно, деформация и дробление капли может быть вызвана только мелкомасштабными пульсациями. Для таких пульсаций изменение пульсационной скорости на расстоянии порядка размера капли 2R согласно (11.43) равно [c.275]

Нельзя согласиться с мнением авторов, что пульсацпонные сме-спте.ли-отстойники могут применяться только при объеме смесительной камеры менее 1 л. Возможно использование пульсационных аппаратов и значительно больших размеров (см. статью С. М. Карпачевой, В. М. Муратова, Л. С. Рачинского и А. В. Романова [57], а также работу [60], в которой определен средний размер капель и гидравлические характеристики пульсационного смесителя-отстойника). [c.117]

Вопросы корреляции данных по продольному перемешиванию в пульсационных колоннах с ситчатыми тарелками изложены Инга-мом недостаточно критически. Корреляция Мара и Бэбба [751 [уравнение (3)1 содержит семь безразмерных критериев, причем в качестве определяющего размера необоснованно принята толщина тарелки t, которая после приведения подобных членов уравнения практически сокращается. Лишена физического смысла и корреляция Мияучи [871 [уравнения (10)—(15)] после раскрытия всех членов оказывается, что коэффициент продольного перемешивания уменьшается с ростом диаметра колонны пропорционально Z)" . Представляется более обоснованным исходить из общего уравнения турбулентной диффузии, которое сводится к соотношению (А), причем под I подразумевается размер, ответственный за масштаб турбулентности. Было найдено [136], что [c.166]

Замена основных переменных в уравнениях Навье — Стокса на сумму соответствующих отфильтрованных и пульсационных величин и применение операции фильтрации (уравнение (2.4.2.1)) к полученным уравнениям приводит к системе уравнешш, сходной по виду с уравнениями Рейнольдса. Однако физическое содержание этих двух систем совершенно различно. Опуская детали, отметим лишь, что процедура фильтрации по существу равносильна осреднению функции / по объемам с характерным размером Д , в результате чего вся информация о турбулентных структурах с размерами, меньшими А (т. е. о пульсационных иш1 подсеточных составляющих / ), теряется, а длинноволновые структуры (отфильтрованные составляющие / ) практически не искажаются. При этом влияние подсеточных структур на длинноволновые структуры описывается с помощью полуэмпирических моделей, аналогичных по своей сути традиционным моделям ПТТ и получивших в связи с этим название подсеточных моделей турбулентности . [c.122]

Учет флуктуаций скорости роста. Детерминиро-ванно-стохастическая природа массовой кристаллизации проявляется в наличии флуктуаций скорости роста кристаллов одного размера [86, 93], колебание которой является следствием непостоянства скорости их осаждения (движения), различиями свойств поверхности, а также неоднородностью пересыщения по объему системы. Флуктуации происходят около среднего (для данного объема кристалла) значения объемной скорости роста (г1(Р)). Следовательно, г (К) = (г1(Г)), где г у — пульсационная составляющая объемной скорости роста. В некоторых случаях пульсационные составляющие могут достигать значений порядка от 5 до 50 % полной скорости роста кристалла [94]. Предполагается, что пульсапдонная составляющая не зависит от К и изменяется весьма быстро по сравнению с изменением V. Кроме того подразумевается, что существует такой кш-тервал времени Ах, в течение которого изменение V будет весьма малым, тогда как за тот же интервал времени может испытать несколько флуктуаций. С учетом возможных флуктуаций получим [c.683]

Введение скорости движения возмущения, которая является пульсационной скоростью движения возмущения в жидкости, позволяет выразить как = W 2alg. Сравнение с табл. 20 показывает, что есть размер наиболее опасного возмущения, растущего на пределе устойчивости. [c.210]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология