Аппараты для получения диффузионного сок

АППАРАТЫ ДЛЯ ПОЛУЧЕНИЯ ДИФФУЗИОННОГО СОКА [c.961]

Всю номенклатуру изделий химического машиностроения можно разделить на 16 основных групп [3, 8] 1) дробилки и мельницы для измельчения твердых исходных материалов 2) грохоты для сортировки и разделения твердых сыпучих материалов по их крупности 3) печи и сушилки для удаления влаги из твердых влажных материалов при атмосферном давлении или при вакууме 4) фильтры для разделения суспензий на твердую и жидкую фазы 5) центрифуги и сепараторы для разделения суспензий и жидкостных смесей 6) смесители для получения смесей твердых, сыпучих или пастообразных материалов 7) прессы, таблеточные машины и форматоры - вулканизаторы для переработки пластмасс и резиновых смесей 8) емкостные аппараты для накопления, хранения и перемещения жидкостей и газов 9) теплообменные аппараты, или теплообменники, для передачи тепла от одних сред (горячих теплоносителей) к другим (холодным теплоносителям) 10) выпарные аппараты для концентрирования растворов твердых веществ при температуре кипения путем частичного удаления растворителя в парообразном состоянии 11) массообменные аппараты для диффузионного переноса одного или нескольких компонентов бинарных и многокомпонентных смесей из одной фазы в другую 12) абсорбционные аппараты для процессов поглощения индивидуального газа, а также избирательного поглощения одного или нескольких компонентов газовой смеси жидким поглотителем 13) аппараты дистилляции й ректификации для разделения жидких смесей на чистые компоненты или фракции 14) холодильные машины для охлаждения жидкостей или газов (паров) до различных уровней ниже температуры окружающей среды [c.36]

Полученные уравнения указывают на определенную закономерность. Так, при фиксировании функции отклика в некотором промежуточном сечении 0<2< 1 значение ее первого начального момента складывается из среднего времени пребывания частиц потока в объеме аппарата, расположенном до рассматриваемого сечения (по ходу потока), и комплекса величин, характеризующих структуру потока в объеме после этого сечения. Иными словами на величину влияет лишь характер потока в части аппарата, расположенной после сечения регистрации отклика на импульсное возмущение. Например, выражение для последней ячейки [уравнение (IV. 17)], как будет показано ниже, идентично выражению М1 для диффузионной модели, не зависящему от структуры потока в части аппарата до п-й ячейки. [c.85]

На рис. УИ-9 приведены типичные результаты опытов по перемешиванию, полученные радиоактивным методом. Опытные данные для аппарата диаметром 380 мм хорошо согласуются с предположением о диффузионном механизме процесса перемешивания в то же время для аппаратов больших размеров опытные данные значительно расходятся с рассчитанными по уравнению диффузии. Мэй считает, что этот факт говорит о развитии в слое значительных циркуляционных потоков, на которые накладывается эффект перемешивания относительно малой интенсивности. [c.264]

Коэффициенты массоотдачи можно определить экспериментально, если известна поверхность контакта фаз. С этой целью для жидких систем применяется три типа лабораторных установок, а именно диффузионные ячейки, колонны с орошаемыми стенками и колонны с распылением одной из фаз. Результаты таких исследований дают возможность сделать существенные выводы относительно механизма процесса экстракции, но применить полученные данные для расчета промышленных аппаратов нельзя. [c.78]

Совершенствование средств вычислительной техники позволило качественно по-новому подойти к исследованию объектов химической технологии. Развитие же методов математического моделирования и системного анализа позволило изменить также методологию исследования диффузионных процессов, происходящих в аппарате, что нашло выражение в раскрытии причинно-следственных связей явлений через уровни иерархической структуры аппарата и производства в целом. Технологический процесс анализируют, начиная с оценки протекающих в нем физико-химических явлений до интегральных оценок с учетом взаимосвязей между отдельными уровнями. Полученное в такой форме описание характеризует наиболее общие признаки процесса и может рассматриваться как математическая модель процесса. Наложение начальных и граничных условий сужает задачу, ограничивая ее конкретными условиями протекания процесса в некотором аппарате. [c.7]

Химическое производство представляет собой иерархическую структуру по горизонтали подготовка сырья, химическое превращение и выделение продуктов. Каждая из стадий может содержать произвольное количество разнородных процессов, отличающихся природой определяющих явлений, а именно а) гидродинамические процессы перемещение жидкостей и газов в аппаратах и трубопроводах получение и разделение неоднородных систем газ - жидкость (туманы), газ - твердое вещество (пыли), жидкость - твердое вещество (суспензии), жидкость -жидкость (эмульсии) б) тепловые процессы кипение, испарение и конденсацию, выпаривание в) диффузионные процессы экстракцию, абсорбцию, адсорбцию, кристаллизацию, мембранные, ректификацию и т. д. г) химические процессы химические превращения в реакторах д) биохимические процессы биохимические превращения в реакторах, аэротенках и т. д. [c.15]

Влияние металлов на регенерацию катализатора. Металлы, накапливающиеся в процессе работы на поверхности катализатора, должны оказывать определенное влияние и на процесс выжига кокса. Так, на одной установке, долго работавшей на остаточном сырье, при увеличении на катализаторе содержания никеля от 6-10 2 до 7-10 2 вес. %, а ванадия от 3,5-10-2 до 18-10-2 вес. % содержание остаточного (после выжига) кокса уменьшалось с 0,4 до 0,2 вес. % После прекращения подачи остаточного сырья и существенного уменьшения количества металлов содержание остаточного кокса возросло до 0,3 вес. % [186]. О влиянии некоторых металлов на выжиг коксовых отложений с катализатора в литературе имеются лишь отрывочные данные [78, 238—241]. Для получения более полных данных нами были проведены эксперименты на аппарате ГрозНИИ в кинетической (500 °С) и диффузионной (650 °С) областях при удельном расходе воздуха 1500 ч . Во всех опытах отлагалось кокса 2 вес. % на катализатор. В кинетической области горения при добавлении в катализатор различных металлов качественный характер регенерации катализатора на всем ее протяжении не изменялся. Однако металлы, нанесенные на катализатор, способствуют существенной интенсификации выжига кокса в начальный период по сравнению со скоростью выжига исходного катализатора. [c.166]

Ректификационными колоннами называют вертикальные цилиндрические аппараты, предназначенные для четкого разделения смеси двух взаимно растворимых жидкостей с получением целевых продуктов требуемой концентрации. Такое разделение обеспечивается в результате процесса ректификации, под которым понимают двусторонний массообмен между двумя фазами растворов, одна из которых паровая, другая — жидкая. Диффузионный процесс разделения жидкостей ректификацией возможен при условии, что температуры кипения жидкостей различны. Для осу- [c.121]

Перемешивание в жидких средах широко применяется в химической промышленности для приготовления эмульсий, суспензий и получения гомогенных систем (растворов), а также для интенсификации химических, тепловых и диффузионных процессов. В последнем случае перемешивание осуществляют непосредственно в предназначенных для проведения этих процессов аппаратах, снабженных перемешивающими устройствами. [c.246]

По величинам, характеризующим рабочие и равновесные параметры процессов, определяют движущую силу процесса (разность давлений, разность температур, разность концентраций). На основании законов химической, тепловой или диффузионной кинетики находят коэффициент скорости процесса. По полученным данным вычисляют основной размер аппарата (емкость, площадь поперечного сечения, поверхность нагрева, поверхность массообмена и т. д.). Для этого используется общее соотношение [c.26]

Таким образом, динамика процесса абсорбции в насадочном аппарате в режиме идеального вытеснения без труда может быть описана с помощью формул, аналогичных уже полученным для противоточного теплообменника. Значительно сложнее исследовать динамику насадочного абсорбера в том случае, когда нельзя пренебречь продольным перемещиванием. При использовании одно-параметрической диффузионной модели абсорбер описывается уравнениями (1.2.30), (1.2.31) с граничными условиями (1.2.37) (считаем, что расходы по жидкости и газу постоянны). Как и раньше, будем полагать, что функция 0 (0 ) имеет линейный вид 0д = Г01. При этом функциональный оператор А, задаваемый с помощью уравнений (1.2.30), (1.2.31), граничных условий (1.2.37) и нулевых начальных условий будет линейным. Но поскольку уравнения математической модели являются уравнениями в частных производных второго порядка, исследовать этот линейный оператор очень трудно. С помощью применения преобразования Лапласа по t к уравнениям и граничным условиям можно получить выражение для передаточных функций. Однако они будут иметь столь сложный вид по переменной р, что окажутся практически бесполезными для описания динамических свойств объекта. Рассмотрим математическую модель насадочного абсорбера с учетом продольного перемешивания при некоторых упрощающих предположениях. Предположим, что целевой компонент хорошо растворяется в жидкости, и поэтому интенсивность процесса массообмена между жидкостью и газом пропорциональная концентрации целевого компонента в газе. В этих условиях можно считать 0 (0 ) 0. Физически такая ситуация реализуется, например, при хемосорбции, когда равновесная концентрация поглощаемого компонента в газовой фазе равна нулю. При 0а(0 ) = О уравнение (1.2.30) становится независим мым от уравнения (1.2.31), поскольку в (1.2.30) входит только функция 00 (л , t) При этом для получения решения о(а , t), системы достаточно решить одно уравнение (1.2.30) функцию QL x,t), после того как найдена функция можно найти [c.206]

Макрокинетические исследования начинают с выбора типа аппарата и его математической модели и опыты проводят на укрупненных опытных установках. В настоящее время все многообразие химико-техно логических аппаратов и протекающих в них процессов можно систематизировать по видам их математических моделей (модели вытеснения, смешения, диффузионные, ячеечные и комбинированные). Подготовленность математического описания этих видов моделей позволяет составить полную математическую модель реального химико-тех-нологического процесса с учетом макрокинетических ограничений, полученных из конкретных промышленных условий протекания нроцесса. В недалеком будущем химическая технология представит для научного исследования всех типовых процессов химико-технологических производств наборы программ и алгоритмов их математических моделей. [c.484]

Эффективность перемешивания является характеристикой качества процесса, которое оценивают в зависимости от технологического назначения перемешивания. При перемешивании для интенсификации химических реакций, тепловых и диффузионных процессов эффективность оценивают отношением коэффициентов скорости процессов, проводимых с перемешиванием и без перемешивания. Эффективность процессов получения суспензий и эмульсий характеризуется достигаемой степенью однородности единицы перемешиваемого объема жидкости и в каждом конкретном случае определяется целесообразной интенсивностью, требующей минимальных расходов энергии и времени на проведение процесса. Из двух аппаратов с мешалками более эффективно работает тот, в котором определенный технологический процесс достигается при более низкой затрате энергии. [c.266]

Кроме хромовых имеется опыт применения и оценки антикоррозионных свойств других покрытий. В ряде парогенераторов, Б топках которых сжигается твердое топливо, содержащее серу, использовано алитирование для защиты труб НРЧ. Нанесение покрытия осуществляется металлизационным способом с помощью аппаратов МГИ-1 и ЭМ-9. Покрытие состоит из двух слоев нижний — из нихрома, верхний — из алюминия общая толщина покрытия около 0,3 мм. Перед металлизацией проводят пескоструйную очистку труб. Процесс получения покрытия осуществляют непосредственно в парогенераторе во время проведения ремонтных работ. Покрытие наносят на гладкую поверхность труб, а также на шипы. Металлизационное алитирование защищает трубы НРЧ в течение нескольких лет, однако коррозионная стойкость этого покрытия значительно меньше, чем получаемого диффузионным хромированием. [c.245]

Принцип, уже описанный в разд. 4.12 на примере многослойных диффузионных электродов, комбинируется с принципом саморегулирования хода реакции. При этом под саморегулированием реакции следует понимать эффект, который находит применение, например, при получении водорода в известном аппарате Киппа. В нем водород, получающийся в ходе реакции цинка с кислотой, по мере увеличения давления вытесняет из реакционного пространства кислоту и таким образом разделяет оба реагента. [c.305]

Величину Л или Ре возможно определить и по одной экспериментальной кривой, полученной на выходе потока из аппарата. Найдем уравнение связи между моментом второго порядка от функции отклика и параметрами модели. Для этого умножим все члены уравнений диффузионной модели и граничных условий Н и проинтегрируем по Г от О до < . [c.87]

Решение уравнения (5.182) в общем виде представляет весьма значительные трудности, и потому в литературе имеются лишь примеры анализа наиболее простых случаев. Так, в [62] рассматривается полное перемешивание частиц одинакового и неизменного размера. Анализируется также процесс одномерного диффузионного перемешивания частиц материала в направлении его массового движения. В [63] приводятся некоторые решения применительно к случаям отсутствия сепарации, истирания и уноса частиц и для сушки только в периоде постоянной скорости, описываемой уравнением (5,183) или для простых, целочисленных значений аппроксимационного коэффициента т в формуле (5,39), Полученные решения содержат квадратуры и в общем случае описывают не только стационарные, но также и переходные режимы работы сушильного аппарата непрерывного действия. [c.332]

Разделительные аппараты, в которых использовались пленочные мембраны, промышленного внедрения не получили, так как требовали больших рабочих диффузионных поверхностей пленки. Прн низкой удельной плотности укладки мембран это приводило к значительной материалоемкости (в том числе к металлоемкости) разделительных установок и повышению их стоимости. Себестоимость продуктов разделения газов с помощью плоских мембран превышала себестоимость их получения традиционными способами. [c.210]

При получении продуктов основного органического и нефтехимического синтеза используют различные процессы (химические, физико-химические, гидродинамические, диффузионные, тепловые, механические), причем многие из них протекают одновременно в одном аппарате. Ход этих процессов, а следовательно, и нормальное функционирование всего производства, определяется их параметрами. Совокупность технологических параметров характеризует технологический режим различных подсистем химико-технологических систем. [c.25]

При расчете геометрических параметров реактора на промышленную производительность чаще мы имеем информацию о лабораторных работах, позволяющих подобрать наиболее оптимальные параметры протекания реакции температуру, давление, катализатор, соотношение концентраций при определенной степени преврашения и времени протекания процесса. Лабораторные опыты в основном ведутся в периодическом режиме. Результатом этих работ является также и экспериментальная кривая распределения продуктов реакции в зависимости от времени, позволяющая сделать некоторые выводы об области, где протекает рассматриваемый процесс. Лишь после того, как будет выбрано уравнение скорости реакции, проинтегрировано и это уравнение будет хорошо аппроксимировать кривые распределения продуктов реакции, мы можем окончательно определить область протекания данной реакции. Выбранное уравнение скорости реакции и полученная на базе его интегрирования кривая распределения продуктов реакции используются затем при расчете реактора. Почти всегда область протекания реакции для рассматриваемого типа реакций не меняется при масштабном переходе. Влияние диффузионных процессов может стать более значительным при изменении гидродинамической обстановки с изменением масштабов аппарата. Но определяющей, как и прежде, остается сама химическая реакция, которая протекает медленнее диффузионных процессов. Таким образом,после того как мы определили область протекания химической реакции, рассчитали характеристический размер аппарата, его реакционный объем или длину в зависимости от гидродинамического режима, который необходимо создать в реакторе, можно перейти к составлению материального и теплового баланса. Поскольку процесс протекает в установившемся изотермическом режиме, уравнения материального и теплового баланса рассчитываются для аппаратов, для которых известны входные и выходные параметры и количество тепла, выделяющееся в нем- в единицу времени. Таким образом, имеющаяся информация для статических условий протекания процесса достаточна для того, чтобы с помощью физического метода моделирования на базе теории подобия рассчи- [c.89]

Газодиффузионные установки являются, как правило, уникальными, редко встречаются в смежных отраслях промышленности и, следовательно, не могут быть стандартизованы. Для полного экономического обоснования целесообразности применения данной установки или отдельного аппарата требуется провести расчет в масштабе завода. В этом случае даже дифференциальная стоимость отдельных ступеней установки представляется довольно высокой. Тем не менее диффузионный метод может быть экономически обоснован при промышленном разделении природных газов с целью получения двуокиси углерода, гелия и азота. [c.619]

В связи с этим интересно отметить, что при высоком значении ао(1 —20), по-видимому, в практических случаях будет устанавливаться режим быстрой реакции. Для постепенно более карбонизированных растворов величина ао(1—20) уменьшается и вероятно изменение механизма вплоть до режима мгновенной реакции, что можно ожидать при достаточно низких значениях ао 1 — 20). При дальнейшем увеличении степени карбонизации, где 0 будет > 0,5, механизм реакции опять изменяется с переходом в режим медленной реакции. Такое поведение системы наблюдалось. Астарита, Ма-рруччи и Джойя в экспериментах по абсорбции в аппарате периодического действия с мешалкой. Результаты, полученные в этом абсорбере при значениях 0 > 5, отчетливо указывают на существование диффузионного режима. Эти результаты полностью согласуются с теорией, так как величина для такого абсорбера составляла 600 сек, а величина времени реакции составляет порядка 40 сек. [c.151]

На рис. 111-26 экспериментальная кривая отклика, полученная [113, 114] в секционированной колонне с мешалками ( = 99 см, с = 283 см ), сопоставлена с расчетными кривыми отклика по диффузионной модели, а также по рециркуляционной модели для = 6 (действительное число секций аппарата) и для д=8 (число псевдоячеек). При этом также принимали Рп = Рь- Видно, что все три расчетные кривые отклика практически одинаково хорошо совпадают с экспериментальной кривой. [c.74]

Рис. 111-26. Сопоставление кривой отклика для непроточного аппарата с п=6, построенной по экспериментальным данным (/) я полученной расчетом по диффузионной модели (2) и рециркуляционной моделя (3 — п=6 4 — я=8).

Уравнения, полученные в главах III и V, относятся к процессам, протекающим в диффузионной пленке близ поверхности жидкости. Именно эти процессы и определяют обычно скорость абсорбции. Но диффузионная пленка граничит с основным объемом, или массой жидкости, или органически входит в этот объем (если использовать представления соответственно пленочной модели и моделей обновления поверхности), значит состав массы жидкости является одним из граничных условий, определяющих перенос и химическое взаимодействие в пленке. Однако состав массы жидкости зависит от процесса абсорбции, поэтому целью настоящей главы является исследование взаимосвязи между этим составом и абсорбцией газа в различных случаях. При этом необходимо различать периодические, или беспроточные, и непрерывные, или п р о т о ч -н ы е, процессы абсорбции. В периодических процессах состав массы жидкости в абсорбере постоянно изменяется по мере абсорбции газа. В непрерывных процессах, характеризуемых постоянными и одинаковыми расходами жидкости на входе и выходе из абсорбера, такого изменения состава во времени нет при условии неизменности состава питающих аппарат потоков взаимодействующих в нем жидкости и газа. [c.153]

В начале исследований выбросы болыиого количества тяжелого газа протекали при изотермических условиях и фиксировались фотосъемкой, производимой аппаратами с объективами типа "рыбий глаз", установленными на высоте 15 м. Концентрацию на местах контролировали 10 сенсорных датчиков непрерывного действия, а также камерные и диффузионные пробоотборники. Соответствующие приборы регистрировали температуру, относительную влажность, скорость ветра, их изменение с высотой и направление ветра. Из этих и некоторых других данных можно было определить класс устойчивости атмосферы по Паскуиллу. Выполненно 42 эксперимента, но далеко не всегда работали все имевшиеся регистрирующие системы. Не имеет смысла приводить здесь все полученные результаты, поскольку сделанные после исследований в Портон-Дауне выводы подтвердились позже результатами крупномасштабных экспериментов на о. Торни. [c.126]

Эффективность перемешивающего устройства характеризует качество проведения процесса перемешивания и может быть выражена по-разному Б зависимости от цели перемешивания. Например, в процессах получения суспензий эффективность перемешивания характеризуется степенью равномерности распределения твердой фазы в объеме аппарата при интенсификации теплових и диффузионных п роцессов — отношением коэффициентов тепло- или массоотдачи при перемешивании и без него. Эффективность перемешивания зависит не только от конструкции перемешивающего устройства и аппарата, но и от величины энергии, вводимой в перемешиваемую жидкость. [c.247]

Можно предполагать, что при высокой температуре (например, в условиях облагораживания нефтяных коксов при 1200—1500 °С) реакция окисления углерода кислородом воздуха, несмотря на возможные диффузионные торможения процесса, будет протекать настолько быстро, что весь кислород практически мгновенно вступит Б реакцию в нижних слоях кокса в топочной камере миогосек-циоино-иротивоточкого аппарата с образованием в качестве первичных продуктов СО и СО2. При благоприятных условиях (температура, время контакта, реакционная способиость кокса) первичная двуокись углерода, в свою очередь, может реагировать с углеродом с образованием вторичной окиси углерода около поверхности углерода или в газовом объеме. При наличии свободного кислорода (мгновенно не прореагировавшего) будет протекать реакция окисления, при которой часть СО превратится в СО2. Это хорошо видно при анализе работы многосекционно-иротивоточных анпаратов, используемых для облагораживания. В результате контакта на верхних ступенях многосекционно-противоточного аппарата нефтяного кокса с дымовыми газами, кокс нагревается до высоких температур (ЮОО—1200°С) и попадает в топочную камеру с небольшим содержанием водорода (менее 0,5%). В этих условиях в качестве первичных продуктов сгорания предварительно прокаленного кокса следует ожидать получение равных количеств СО и СО2. При этом из-за отсутствия в верхнем слое топочной камеры кислорода реакции догорания СО не происходит. Повышение температуры в топочной камере способствует интенсивному протеканию восстановительной реакции С+СО2. В связи с этим фактическое отношение СО2 СО становится меньше единицы. При полном восстановлении первичной двуокиси углерода, которое наблюдается в высокотемпературных условиях обессеривания сернистых коксов [165], это отношение становится равным нулю. [c.238]

Концентрат с витамином С. Сухие плоды шиповника элеватором 1. (рис. 85) подают в диффузор Гузенко 2 (температура 70—75° С). Диффузионный сок направляют через фильтр-пресс 3 в трехкорпусный выпарной аппарат 4, где сок сгуш,ают до плотности 60% и перекачивают далее, либо в распылительную сушилку 5 для получения порошкообразного концентрата с витамином С, идущего на таблетирование, либо для приготовления сиропа с витаминами С и Р. [c.364]

С воды, в результате чего сахар переходит в воду. Стружка постепенно обедняется, а вода обогащается сахаром. Полушвощй-сй сироп с содержанием в нем сахара около 7 — 8% стерилизуют нагреванием до 90°С, охлаждают до 28 — 30°С и подают в бродильную емкость. Иноща стервализацию не производят, заменяя ее подкислением сиропа серной кислотой до кислотности 1°. Перед подачей на брожение сироп обязательно обрабатывают в вакуум-аппаратах для удаления метилового спирта. Следует отметить, что даже в условиях прошлпленного производства спирта доля сахара в сусле, полученном из сахарной свеклы диффузионным способом, не превышает 10 мас.%, и поэтому зрелая бражка содержит не более 4 — 5 об.%спирта. Брожение сиропа из сахарной свеклы в промышленных условиях часто осуществляют с применением прессованных дрожжей. При этом расходуют 5 г прессованных дрожжей на 1л сиропа. Брожение проводят при температуре 28 С, при этом его длительность составляет 20 — 24 часа. [c.90]

Способ производства — это совокупность всех операций, которые проходит сырье до получения из него продукта. Способ производства слагается из последовательных операций, протекающих в соответствующих машинах и аппаратах. Взаимосвязь между отдельными аппаратами и реакторами с описанием происходящих в них пр6цёссов 1Г сгревршцений-иаз-ывают технологической схемой. Технологическая схема описывается в тексте или последователь-ньш схематическим изображением соединенных между собой машин и аппаратов, или же последовательным условным обозначением связанных между собой операций. Операция происходит в одном или нескольких аппаратах (машинах) она представляет собой сочетание различных технологических процессов. В каждом аппарате может протекать один или совокупность процессов. В химических аппаратах-реакторах, как правило, одновременно протекают гидравлические, тепловые, диффузионные и химические процессы. Технология делится на механическую и химическую. [c.7]

Теперь используем моменты всех кривых отклика, представленных на рисунке. В соответствии с (1.50) построим зависимость ц от (1—3 ) (см. рис. 1.16). Из рисунка следует, что диффузионная модель приближенно описала экспериментальные данные по моментам кривых отклика. На этом же рисунке представлены моменты кривых отклика, полученные на промышлеЕшом реакторе диаметром 1 м с КС кремнемедного сплава. Поскольку в этом случае метка введена снизу, формулой (1.50) мы воспользовались, направив продольную координату от верхней границы вниз. Тангенс угла наклона на рис. 1.16 равен Тс/б. Окончательные значения коэффициентов Дэ = 0,11 и 0,45 м /с для аппаратов диаметром 0,38 и 1,52 м, что практически совпадает с результатами [10], где осуществляется численный поиск семейства теоретических кривых, наилучшим образом соответствующих экспериментальным. Для кремнемедного сплава величина Оз составила 0,04 м /с. Пример иллюстрирует существенно меньшую интенсивность перемешивания грубых материалов — абразивных частиц с насыпной плотностью более 1000 кг/м . [c.52]

Модель, у читыв аюгцая поверхностную диффузию физически адсорбированных атомов использовалась в [60] при интерпретации экспериментальных данных, полученных в диффузионной трубе. При этом рассматривались атомы только одного сорта и нренебрегалось их взаимодействием с химически активными центрами поверхности. Гетерогенные каталитические реакции с участием нескольких физически адсорбированных частиц учитывались в [170] при исследовании химического состава у поверхности космического аппарата, движугце-гося по стационарной орбите. [c.147]

С целью получения дифференциальных уравнений, описывающих траектории ректификации в аппарате идеального вытеснения, введем ряд упрощающих предположений [90]. Прежде всего примем, что в процессе массопереноса все эффекты наложения — как температурные, так и концентрационны е — равны нулю. Следовательно, скорость потока массы компонента через границу раздела фаз пропорциональна движущей силе, обусловленной разностью его концентраций внутри турбулентного ядра потока отдельной фазы и на границе раздела контактирующих фаз. При этом масса турбулентного ядра, по сравнению с массой диффузионного слоя, примыкающего к границе раздела, настолько велика, что состав этого ядра может быть отождествлен с брутто составом потока фазы в целом. На границе раздела фаз имеет место фазовое равновесие. [c.132]

При опытном онределении коэффициентов продольного перемешивания полученные данные обобш ают в виде безразмерного комплекса, называемого критерием Боденштейна Во = Wl/D , где I — определяющий линейный размер системы, W — скорость потока, — коэффициент перемешивания. Данный параметр позволяет судить о степени приближения реальных условий в аппарате к той или иной модели. При больших Во (принципиально при Во = = оо) диффузионная модель переходит в модель идеального вытеснения. При Во = О в аппарате имеет место полное перемешивание. Некоторые авторы тот же параметр называют параметром Пекле(Ре) для продольного перемешивания. [c.60]

Химико-технологический нроцеос — это такой прожзводствейный процесс, при осуществлении которого изменяют химический состав перерабатываемого продукта с целью получения вещества с другими химическими свойствами. Изменение химического состава дожигается проведением одной или нескольких химических реакций, в результате которых получаются целевые продукты, отличающиеся по своему строению и свойствам от исходного сырья. При промышленном осуществлении химико-технологических процессов кроме химических реакций дополнительно требуется использование гидродинамических, тепловых, диффузионных и механических процессов. Поэтому химическая технология базируется на закономерностях общей и органической химии, физики, механики, процессов и аппаратов химической промышленности и других инженерных дисциплин. Химико-технологические процессы лежат в основе производства мноп х неорганических и органических соединений и занимают важное место в производстве черных, цветных и редких металлов, стекла, цемента и других силикатных материалов, целлюлозы, бумаги и разнообразных пластмасс. [c.222]

Полученные уравнения используют для расчета высоты аппаратов. Когда основное диффузионное сопротивление сосредоточено в фазе R т велико), применяют уравнение (VIII, И) когда основное сопротивление сосредоточено в фазе Е (т мало) — уравнение (VIII, 13). [c.388]