Скорость в зависимости от градиента

В дальнейшем по этим данным строятся линия консистентности (зависимость градиента скорости сдвига У от напряжения сдвига г) и зависимость эффективной вязкости от напряжения сдвига т для аномально вязких нефтей (рис. 5.2). [c.50]

Графическое изображение (рис. II, 1,а) кривой зависимости напряжения сдвига от скорости сдвига (градиента скорости) носит название кривой течения. [c.75]

Рис. 5.1. Зависимость градиента скорости от давления, вызывающего течение

Заметим, что этот профиль скоростей идентичен профилю скоростей при полностью развитом течении степенной жидкости между параллельными пластинами. Подставляя уравнение (10.9-8) в (10.9-4), а затем интегрируя, получим дифференциальное уравнение, описывающее зависимость градиента давления от мгновенной скорости диска [c.351]

ОТ O, где 0 — угол, замеренный в плоскости, нормальной к направлению течения. Очевидно, что градиент скорости dvz/dr (где г — эффективный радиус ) также зависит от угла 0. Поэтому в каждом квадранте для каждого значения угла 0 существует своя зависимость градиента скорости от радиальной координаты. При 0 = О и 0 --= [c.501]

Аномалия вязкости, в наиболее общей форме выражающаяся степенным законом (V. 12), которым широко пользуются для технологических расчетов, й действительности отражает зависимости эффективной вязкости от напряжения и градиента скорости зависимости эти, однако, вызваны разными причинами. [c.182]

По уравнению Шведова — Бингама зависимость градиента скорости от напряжения сдвига должна выражаться прямой (см. рис. 87, прямая 2) и действительно, многие структурированные системы хорошо подчиняются этому уравнению. Однако для большинства структурированных систем зависимость градиента скорости от напряжения сдвига носит более [c.212]

Газодинамическая характеристика представляет собой зависимость градиента давления от скорости воздуха (при постоянной плотности и вязкости) при фильтрации его через слой катализатора данного фракционного состава [c.59]

Измерение перепада давления осуществляется при установившихся режимах движения исследуемых жидкостей через капилляр или образцы пород. Эти зависимости получают при последовательном увеличении и уменьшении объемного расхода жидкости. По полученным данным строят зависимости напряжения сдвига в капилляре от градиента скорости - линии консистентности. Наклон кривых в указанных координатах не зависит от размера капилляра. При изучении фильтрации жидкостей через образцы пород реологические кривые строят в координатах " скорость фильтрации - градиент давления". Наклон кривых в этих координатах пропорционален подвижности жидкости в породе. [c.25]

Рис. 21. Зависимость градиента скорости деформации от напряжения сдвига геля желатины (с = 2,5 г/100 лы) при pH 4,9 и 22° С

Кривые зависимости градиента скорости от напряжения сдвига ё (Р ) имеют больший наклон к оси абсцисс, характеризуются наличием бингамовского пластического участка течения и предела текучести, после которого следует сразу участок, соответствующий течению с переменной вязкостью. С увеличением температуры в слое возрастают величины пределов текучести и пределов прочности структуры в результате ее упрочнения в условиях стационарного потока Рг- Чем прочнее структура и чем больше взаимодействие между ее элементами, тем больше и пластическая вязкость. При течении, когда структура почти разрушена, пластическая вязкость практически не зависит от изменения температуры в системе, следовательно, как и в случае другого глобулярного белка — сывороточного альбумина, повышение температуры не приводит к изменению параметров структурных элементов. [c.233]

Анализ зависимости градиента скорости необратимого течения ост от касательных напряжений Р (см. рис. 1) показывает, что при Р>0. торф, как и было показано ранее [4, 7], является телом Шведова. Его течение подчиняется уравнению [c.423]

Рис. 27. Зависимость градиента скорости от напряжения сдвига для реальных вязко пластичны.х систем

Рис. И. Влияние солюбилизации на зависимость градиента скорости истечения д от напряжения сдвига -Р (в относ, ед.) 5%-ного (а) и 10%-ного (6) ра< Творов олеата натрия при 20° С

Нормальные жидкости (вода, бензин, соляная кислота) характеризуются лишь одной константой — абсолютной вязкостью р-, постоянной для данной жидкости при неизменной температуре и не зависящей от скорости сдвига. Для нормальных жидкостей зависимость градиента скорости от напряжения сдвига выражается наклонной прямой (линия А на фиг. 3). [c.9]

Многим жидкостям свойственна аномалия вязкости вязкость уменьшается с увеличением напряжения сдвига. Для этих жидкостей зависимость градиента скорости от напряжения сдвига выражается уже [c.9]

Работа 7. Определение зависимости градиента скорости течения от напряжения сдвига в капиллярном вискозиметре (прибор Г. В. Виноградова и А, А. Константинова) [c.264]

С. А. Волков и К. И. Сакодынский установили зависимость градиента температуры от скорости газа-носителя, скорости программирования, природы газа-носителя и насадки колонки и вывели соотношение, определяющее влияние температурного градиента на эффективность ко.тонки. [c.12]

Несколько характеристик мапшн, работающих в условиях установившегося режима, приведены на рис. 5. Эти характеристики представлены в виде зависимости средней скорости от градиента давлений для четырех значений скорости смещения верхней плоскости 405, 202, 101 и О см сек. [c.97]

Объбмно-механические свойства смазок описываются несколькими способами, в том числе реологической кривой зависимости скорости (точнее, градиента скорости) деформации от напряжения сдвига т (рис. 97). При нг1пряжениях сдвига выше предела упругости структурного каркаса смазки испытывают очень медленно протекающие необратимые деформации течения (ползучесть). Однако поскольку деформации происходят в самом каркасе, то смазка сохраняет целостность. Поскольку на участке кривой Т1— Т2 все разрушенные связи практически мгновенно восстанавливаются, то скорость течения смазок пропорциональна напряжению сдвига. [c.358]

Используя полученные модули, характеризующие реологическую кривую, описывают деформационные процессы, которые происходят в структурах. Изложенное описание кривой течения весьма приближенно, особенно участок B D, носящий 5-образный характер. На этом участке зависимость градиента скорости течения от напряжения сдвига является сильно нелинейной, а потому замена S-образной части на прямую неоправдана. В связи с этим возникают две задачи. [c.196]

Графики зависимости градиента скорости йи йх и вязкости Т1 от напряжения сдвига Р для структурированных жидкостей имеют вид, показанный на рис. 88. Отрезок ОА соответствует течению жидкости с неразрушенной структурой (ползучести) при постоянной и максимальной вязкости. При напряжении сдвига выше 04 ползучесть переходит в течение жидкости со все уменьшаю-ш,ейся вязкостьк). При напряжении 0а структура полностью разрушается. Участок ВО характеризует течение полностью разрушенной структуры с минимальной вязкостью. [c.213]

Были получены кривые течения для этих двух составов, г.е. зависимости градиента скорости сдвига от напряжения сдвига на стенке. На рис.1 представлены кривые течения для первого состава в логарифмических координатах при различных длинах капил- ляра. Как видно из рисунка, кривые имеют линейный характер, поэтому для количественвого описания этих зависимостей можно воспользоваться функциональной зависимостью [c.70]

На рис. 75 представлены результаты исследований в виде графической зависимости градиента температуры по радиусу жидкого столбика от скорости подъема затравки. Величина градиентов вычислялась как отношение разности температур в центре и у поверхности жидкого столбика к его радиусу для сечений, равноудаленных от места аатравлеиия. В связи с тем что их значения от длины слитка почти не изменялись, величину га(1ч/ можно считать как среднее значение для кристалла, выращенного ири заданной скорости подъема. Если за положительное наиравленне градиента считать направление от оси кристалла, как это принято на рис. 75, то из анализа следует, что при изменении скоростей подъема затравки в интервале 1,0—2,0 мм мин теплота в столбик поступает пз окружающей среды, изотермические новерхиости имеют выпуклую форму. Близкие к плоским ( гас1ч = 0) изотермические поверхности наблю- [c.217]

Отклонение от закона Ньютона выражается в том, что с ростом напряжения вязкость т] уменьшается, т. е. не соблюдается прямолинейная зависимость межд напряжением и градиентом скорости Зависимость Ig т] от Ig М для растворов имеет примерно такой же ВВД, как для самих полимеров, но с переломом при/И р (рис 149) Для умеренно концентрированных растворов удается снимать полные кривые течения с участками, отвечающими наибольшей и наименьшей ньютоновской и структурной вязкости (т1ос, Лй и Ti Tp —см. ниже). [c.501]

Общепринятой терминологии пока еще не существует. Мы в нашей книге вязкостью будем называть отношение общей сдвигающей сипы, действующей на единицу площади, к соответствующей скорости сдвига (стр. 30). Кривая I рис. 15 выражает зависимость градиента скорости от сдвигающей силы для обыкновенной жидкости ясно, что ее вязкость М05кет быть выражена отношением линий АВ и ВС. Текучесть этой жидкости — величина, обратная только что указанной. Течение многих суспензи может быть представлено кривыми, подобными кривой II рис. 15 (см. ниже). Ясно, что в этом случае вязкость в том смысле, как она была определена выше, есть величина, завися1цая от сдвигающей силы. Для точки О г =- АЕ ВЕ. Наклон криво11 поэтому определяет подвижность жидкости, и, как было условлено, сдвигающая сила, необходимая дпя начала течения, называется пределом текучести>. [c.148]

Таким образом, для определения л необходимо располагать временной зависимостью градиента давления на входе в канал или, что то же самое, временной зависимостью средней скорости продвижения фронта потока [см. уравнение (VIII.34)]. [c.428]

Рис. 26. Зависимость градиента скорости от иаиряжения сдвига для пластичной системы по Бингаму.

СЬставим математическую модель для вычислений коэффициента эластического восстановления вязкоупругой жид-кости Максвелловского типа в зависимости от сдвиговых деформаций. Как известно, скорость деформации связана с градиентом скорости зависимостью [3] [c.79]

Естественно, что приведенные выше оценки нелинейного эффекта условны, так как относятся к выбранному диапазону значений параметров и, что более важно, ограничены нульмерной (точечной) схемой расчета. И для нее, впрочем, могут быть получены различные кривые т <Т>), в том числе кривая с двумя максимумами, как в одномерной теоруи [11]. Действительно, характер зависимости скорости горения от средней температуры сушественным образом зависит в турбулентном потоке от того, как изменяется интенсивность температурных пульсаций. Последние, в свою очередь, зависят от пульсаций скорости и градиента <Т>, т. е. от пространственного распределения переменных. Однако достаточно полные опытные данные или результаты детального расчета с учетом поля пульсаций для двух- или трехмерной задачи в настоящее время неизвестны. Поэтому выявление влияния нелинейной зависимости скорости реакции от температуры и концентрации в турбулентном факеле при переходе от актуальных переменных к осредненным является одной из важных задач исследования. [c.19]

Уменьшение скорости роста можно приближенно оценить, задавшись простой зависимостью градиентов концентраций. Начальная скорость роста, определяемая на рис. 6.67 по тангенсу угла наклона при г = О, должна описываться выражениями для зародышеобразования типа уравнения (5) гл. 5 со значениями свободной энергии и концентрации, соответствующими случаю сополимеров. Зависимость логарифма начальной скорости роста от температурного параметра Г , /ТДГ должна выражаться, так же как и на рис. 6.23 и 6.43, для различных сополимеров серией параллельных линий. Один и тот же наклон должен означать, что произведение уу и теплота плавления в выражениях (68) или (31) гл. 5 не должны резко отличаться для всех составов сополимера (300 эрг /см и 70 кал/г соответственно). Однако предэкспоненциальный фактор зависит, по-видимому, не только от увеличение содержания сополимерных звеньев замедляет скорость роста в большей степени, чем этого требует уравнение (112). Попытка описать суммарную скорость кристаллизации, оцененную калориметрическим методом, на основании уравнения Аврами [уравнение (33)] показывает в соответствии с данными рис. 6.66, что отклонения наступают на довольно ранних стадиях (74—10% от общей степени завершенности процесса при переходе от гомополимера к исследованным сополимерам). Замедление скорости кристаллизации должно быть основной причиной появления Отклонений на ранних стадиях. Конечная степень кристалличности для сополимера лю- [c.344]

Величина двойного лучепреломления при небо.льших градиентах скорости пропорциональна градиенту. Однако при очень больших градиентах эта пропорциональность нарушается, достигается состояние насыщения и двойное лучепреломление становится постоянной величиной. На рис. 23 представлена полученная экспериментальным путем зависимость двойного лучепреломления А и угла х от градт1епта скорости g для раствора нитроцеллюлозы в цди логексаноне (при этом очень большие значения градиента скорости достигнуты не были). [c.53]

Тела, обладающие предельным напряжением сдвига, называются пластичными. Ниже предельного напряжения сдвига их деформация обратима, выше — она остаточна. Очевидно, что ниже предельного напряжения сдвига, в пределах области приложения закона Гука, деформируемость тела оценивается модулем упругости. Если область подчинения закону Гука не охватывает все напряжения ниже предельного, то для характеристики свойств тела может понадобиться несколько модулей. Выше отмечалось, что в случае аномалии вязкости показателей механических свойств тел также должно быть больше одного (максимальная и минимальная вязкости). Наконец выделяют два предельных напряжения сдвига. Один, отвечающий началу течения, второй — началу линейной зависимости градиента скорости течения от напряжения (В и 9d на кривой 5). Часто первый называют статическим, второй — динамическим предельными напряжениями сдвига. [c.249]

Проектирование гсловок на основе степенного закона. Выше уже указывалось, что зависимость градиента скорости от напряжения сдвига в логарифмических координатах (в пределах нескольких десятичных порядков изменения логарифма градиента скорости) имеет вид прямой линии и может быть апроксими-рована так называемым степенным законом, уравнение которого было приведено в гл. 1, стр. 42. [c.286]

В настоящее время уже совершенно очевидно, что для того, чтобы определить реопогические параметры, входящие в расчетные уравнения, необходимо располагать кривой зависимости градиента скорости от напряжения сдвига (или каким-либо ее эквивалентом) при температуре переработки. Для большого количества материалов такие данные можно найти в части П1. [c.291]

Наиболее простым можно считать так называемый метод кривых течения , который состоит в следующем вначале по заданным R w. q определяется эффективный градиент скорости AqlTzR . Затем по кривой зависимости градиента скорости от напряжения сдвига, экспериментально определенной при температуре переработки, определяется величина напряжения сдвига, соответствующая этому градиенту скорости. Так как напряжение сдвига равняется pRI2L, то для того чтобы определить L, достаточно разделить напряжение сдвига на pR 2. Аналогично, если известно L и надо определить р, достаточно просто разделить напряжение сдвига на RI2L. Особенность этого метода состоит в том, что расчет производится непосредственно по кривой течения. Поэтому удается избежать погрешностей, неизбежно возникающих при определении параметров степенного уравнения по кривой течения. [c.294]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология