Градиент давления зависимость от градиента

Рис. 11.4. Зависимости скорости фильтрации от модуля градиента давления

Рис. 6.3. Зависимость скорости смещения столбиков льда (1 ) в капилляре / = 9 мкм от градиента давления газа УР при различных температурах I (°С)=-0,25 (/) -0,5 (2) -1 (3) -1,5 (4) -2,05 (5) o dx dx

Формулами (11.15), (11.16) представлены соответственно распределение давления в пласте и дебит скважины. Из формулы (11.15) видно, что часть разности давлений в виде линейного слагаемого с угловым коэффициентом у теряется на преодоление градиента давления сдвига. При Q 0, как следует из (11.15), давление не постоянно (как в случае фильтрации по закону Дарси), а меняется по линейному закону. Как видно из (11.15) наличие предельного градиента давления в пласте ведет к уменьшению дебита скважины при тех же условиях по сравнению с фильтрацией по закону Дарси (формула Дюпюи). В рассматриваемом случае индикаторная линия скважины, т. е. зависимость Q [ApJ прямолинейна, но не проходит через начало координат, а отсекает на оси депрессий отрезок, равный yR (рис. 11.5). [c.342]

До сих пор рассматривались состояния термодинамического или механического равновесия системы мениск — пленка. При движении капель или менисков распределение давлений в переходной зоне и пленке меняется, что приводит к изменению также и поверхности мениска. Если теперь продолжить невозмущенный профиль мениска до пересечения с подложкой, то определенное этим формальным методом значение краевого угла обнаруживает зависимость от скорости V смещения периметра смачивания. Динамические краевые углы 0а начинают отличаться от статических 0о и превышать их при и>10 см/с. Теория динамических краевых углов развита пока только для случая полного смачивания, когда мениск наступает с постоянной скоростью на равновесную смачивающую пленку. Решение удается получить численными методами на основе уравнения (13.1) [564]. Полагая, что условие пологости профиля переходной зоны сохраняется и при течении, из (13.1) можно получить следующее выражение для градиента давления в направлении течения [c.221]

При определении количественных показателей разработки месторождений аномальных нефтей существенное значение имеет величина предельного градиента у. Начальный градиент давления связан с характеристиками пласта. Поэтому его определение важно проводить непосредственно на месторождении на основе промысловых исследований, учитывающих реальные геологические условия. Приведем один из способов определения усредненного значения у из промыслового эксперимента. Пусть добывающая нефтяная скважина, работающая на стационарном режиме с давлением р на контуре питания, мгновенно остановлена. Через некоторое время (теоретически при оо) в пласте установится предельное стационарное распределение давления, имеющее вид линейной зависимости (рис. 11.7) [c.343]

Полученная система уравнений в общем виде решается только численно с использованием ЭВМ. Как показали исследования, наибольшее влияние на производительность оказывает градиент давления в тангенциальном направлении и показатель степени п (рис. 5.20). Как видно из рис. 5.20, производительность очень сильно зависит от градиента давления при малых значениях п. Для ньютоновских жидкостей изменение расхода практически отсутствует. Для того чтобы понять столь различное влияние градиента давления и показателя степени, рассмотрим эпюры осевой скорости. Из рис. 5.21 видно, что при уменьшении показателя степени п скорость увеличивается. В зависимости от показателя степени п изменяется также кривизна профиля скорости и происходит смещение максимального значения скорости (при г = = Кь) к поверхности шнека. Однако при работе экструдера в насосном режиме наблюдается обратная картина, и при уменьшении показателя степени п производительность снижается (см. рис. 5.20). Такое неоднозначное влияние показателя степени п объясняется изменением профиля скорости течения расплава в тангенциальном направлении При уменьшении показателя степени кривизна эпюры скорости Ув возрастает сильнее, чем при большом значении [c.127]

Это уравнение показывает, как уменьшается давление с увеличением расстояния от входа в колонку. На рис. 14 показаны зависимости р/ро от относительного расстояния хИ от входа в колонку при различных значениях параметра р,1ро- Из рисунка видно, что в начальной части колонки (при малых значениях х 1) давление падает медленно, почти пропорционально длине, но ближе к выходу оно снижается значительно быстрее. Для значений Р 7ро. близких к единице (например, меньших 1,5), градиент давления в колонке можно принять постоянным. [c.571]

При использовании проточного метода с неподвижным слоем катализатора в реакторе обычно допускают, что движение газа в слое катализатора отвечает режиму идеального вытеснения, т. е. пренебрегают радиальными градиентами давления, температуры, концентрации. Соответственно среднюю скорость процесса по высоте слоя Н или по времени контакта т (поскольку т пропорционально Н) определяют интегрированием кинетических уравнений (VI. 1) и (VI. 3). Аналитическое решение кинетических уравнений, как правило, возможно лишь с применением вычислительных машин. При их отсутствии прибегают к графическому дифференцированию зависимости х = /(т), что вносит погрешности. [c.284]

Следовательно, экспериментальные зависимости хорошо согласуются с выводами капиллярно-фильтрационной модели механизма полу-проницаемости. Следует ожидать, что данный подход с учетом взаимного влияния ионов и внешних факторов на процесс гидратации, а также с учетом влияния электролитов на толщину адсорбционных слоев растворителя даст возможность разработать количественную теорию обессоливания растворов обратным осмосом. Однако решение этой задачи невозможно без точного определения размеров пор и их распределения, толщины слоя связанной жидкости на внутренней поверхности пор при течении жидкости под действием градиента давлений. Уместно отметить, что и для процесса ультрафильтрации определение толщины слоя связанной жидкости также имеет важное значение, особенно при сравнительно небольших диаметрах пор (порядка 5 30 нм, или 50—300 А). Как было показано выше (см. стр. 105), в этом случае толщина слоя связанной жидкости становится соизмеримой с радиусом пор ультрафильтров. [c.211]

Градиент давления однофазного потока определяется для массового расхода среды, равного расходу соответствующей фазы в двухфазном потоке, при условии его движения полным сечением в канале в отсутствие второй фазы. В зависимости от того, рассматривается однофазный поток жидкости или газа, параметру Ф присваивается соответствующий индекс (Ф или Фг). Этот параметр, по модели Мартинелли, связан с определяющим параметром X, который в свою очередь является отношением [c.84]

Рис. 41. Зависимость количества остаточной жидкости 3 пористой среде от времени центрифугирования при разных градиентах давления вытеснения, кгс/см

Рис. 48. Изменение коэффициента а в зависимости от градиента давления вытеснения

Рис. 42. Зависимость толщины граничного слоя нефти от градиента давления вытеснения

Толщина аномального слоя нефти на границе с твердой фазой была впервые определена в работе [117]. В этой работе по величине раскрытия щели до и после фильтрации нефти определяли толщину граничного слоя, образуемого на поверхностях, ограничивающих щель. В результате установлено, что толщина граничного слоя для исследованной нефти на данной поверхности (органическое стекло) составляет 1 мкм. Исследованиями [136, 120] было установлено, что в зависимости от природы твердой подложки и компонентного состава нефти толщина граничного слоя может достигать 2—5 мкм. Причем толщина аномального слоя зависит от градиента давления вытеснения и величины радиуса капилляров. Поэтому в пористой среде с размером пор, соизмеримым с толщиной граничного слоя, адсорбционно-сольватные слои, обладающие аномальными свойствами, должны оказывать значительное влияние на процесс фильтрации. [c.97]

Рис. 43. Зависимость толщины граничного слоя нефти на контакте с кварцевым песком от градиента давления вытеснения

Толщина эффективного граничного слоя нефти, мкм, в капиллярах различного радиуса в зависимости от градиента давления вытеснения [c.102]

На рис. 48 показана зависимость коэффициента а от градиента давления вытеснения. Поскольку точки расположены вдоль прямой, то зависимость а=1(Ар) может быть аппроксимирована уравнением типа [c.105]

Для определения градиента давления, обусловленного трением, нужна эмпирическая корреляционная зависимость, и в п. В обсуждаются корреляции, в основе которых лежат модели гомогенного течения газожидкостного потока. [c.178]

Подобным же образом для градиента давления, характеризующего потери на трение, в [19] введен поправочный множитель на давление в зависимость от X (рис. 16). [c.192]

При течении жидкости по внутренней поверхности труб или каналов иной формы градиент давления вдоль оси потока и касательное напряжение на свободной поверхности жидкости т ж связаны между собой зависимостью [c.133]

Рис. 19. Зависимость безводной добычи (а ) нефти от отношения капиллярного и гидродинамических градиентов давления р при различном соотношении толщин пропластков, м

Е. Турбулентные течения неныотоновских жидкостей. В этом пункте рассматривается зависимость объемного расхода от градиента давления прн турбулентном течении в трубе неньютоновских жидкостей. Вследствие очень больнюй вязкости большинства неньютоновских жидкостей турбулентный режим их течения не является типичным. Исключение составляют сильно разбавленные растворы полимеров, для которых наблюдается эффект умень- [c.174]

Наличие даже слабого скачка уплотнения приводит к резкому увеличению давления во внешнем потоке. Рост давления передается навстречу потоку по дозвуковой части пограничного слоя. Линии тока отклоняются от стенки, порождая в сверхзвуковой части пограничного слоя семейство волн сжатия, которые распространяются во внешний поток и оказывают влияние на форму и интенсишность окачка уплотнения вблизи области взаимодействия. Продольный градиент давления в пограничном слое оказывается значительно меньше, чем во внешнем потоке. Если скачок слабый, то движение в пограничном слое происходит под воздействием небольшого положительного градиента давления и отрыв потока не происходит. С увеличением интенсивности скачка уплотнения во внешнем потоке возрастает градиент давления вблизи стенки и возникает отрыв пограничного слоя. При этом увеличивается отклонение линий тока в сверхзвуковой части течения, благодаря чему поддерживается необходимое распределение давления, соответствующее данной интенсивности скачка уплотнения. В зависимости от условий во внешнем потоке (интенсивности скачка уплотнения, местного числа М, ускоренного или замедленного характера течения) и формы обтекаемого тела возможны два случая. В первом случае поток после отрыва присоединяется снова к стенке. Сразу за скачком уплотнения возникают волны разрежения, как при обтекании внешпего тупого угла. В месте присоединения поток направлен под некоторым углом к стенке, поэтому здесь возникает новый скачок уплотнения, который может вызвать иногда новый отрыв пограничного слоя. Таким образом, могут появиться несколько 22 [c.339]

В качестве иллюстрации влияния безразмерного градиента давлений на деформацию сдвига на рис. VIII. 30, б приведены кривые зависимости параметра Гз от Bi, рассчитанные численным методом для различных значений индекса течения. Из рисунка видно, что с увеличением безразмерного градиента давлений значение этого параметра плавно возрастает. Аналогичным образом возрастает и удельная деформация сдвига. Интересно, что с ростом индекса течения деформация сдвига, которой подвергается экструдируемый полимер, быстро растет. Так, при одинаковом значении безразмерного градиента давления (В = 0,5) суммарная деформация сдвига при переходе от п = 1 к и = 4 увеличивается почти в два раза (см. рис. VIII. 30, б). [c.308]

Если задан градиент давления p L и нужно определить соответствующую ему величину расхода, то сначала рассчитывают значения r p 2L при различных г в интервале r=R и г=0 по кривой течения жидкости определяют соответствующие значения градиента скорости —duldr= s r pl2L) при каждом значении г. Затем строят график зависимости —duldr от г. Величина скорости каждого слоя радиуса г определяется по площади, ограниченной кривой на участке r=R до г=г. Повторяя это интегрирование для ряда значений г, можно составить таблицу значений и в зависимости от г и построить эпюру скоростей. [c.63]

При й = 2 формула (1.15) превращается в формулу, выражающую квадратичную зависимость между скоростью фильтрации и градиентом давления Ар/Ь, т.е. в формулу Краснопольского. [c.24]

Следует иметь в виду, что искривление индикаторных линий с ростом депрессии может быть вызвано не только зависимостью проницаемости от давления, но и другими причинами (отклонением от закона Дарси, наличием начального градиента давления в пласте, изменением работающей толщины пласта и т.д.). так что при расщифровке их надо учитывать возможное влияние и других факторов. [c.360]

Наряду с рассмотренными вязкостью, ее зависимостью от температуры, давления и градиента скорости сдвига, разрушающим напряжением при сдвиге для трения и износа механизмов определенное значение имеют тенлофизические характеристики (теплоемкость, теплопроводность), а также модуль упругости и время релаксации смазочного материала. Большое внимание этим величинам уделяют при теоретическом моделировании процессов смазывания подшипников качения, зубчатых передач, опор турбин в гидродинамической и контактно-гидродинамической теории смазывания. Однако в настоящее время данные по систематическим экспериментальным исследованиям в этой области отсутствуют. [c.271]

Таким образом, можно построить зависимость /г = /(grad) в области весь.ма малых значений градиента давления вытеснения, которая характеризует прочность граничного слоя жидкости на сдвиговое разрушение. [c.87]

По мере удаления от твердой поверхности в глубь жидкостк механические свойства граничного слоя приближаются к свойствам жидкости. Следовательно, в зависимости от градиента давления вытеснения жидкости, сформировавшей граничный слой, толщина остаточной частп граничного слоя будет меняться. Учитывая, что механические свойства граничного слоя меняются от твердообразного состояния до свойств жидкости в объеме, чрезвычайно важно для выбора рациональных градиентов давления вытеснения определить соответствующие им коэффициенты извлечения нефти из пласта, установить зависимости толщины остаточного граничного слоя > от заданного давления вытеснения. [c.98]

Рис. 47. Зависимость толщины граничного слоя нефти СКВ. 384 от ра-дпуса капилляров при градиенте давления вытеснения.

Перепад давления. Очень важно найти перепад давления между двумя точками в потоке многофазной системы. Если нужно обеспечить постоянный расход вещества в системе, то перепад давления определяет мощность перекачивающей системы. Примером такого рода требований может служить конструирование насосов для транспортировки суспензий по трубопроводу. Если, наоборот, неизменным является перепад давлений, существующий в системе, то зависимость между перепадом давления и результирующей скоростью системы важна для определения параметров, зависящих от скорости, таких, как коэффициент теплоотдачи, ограничения по плотности тепловых и массовых потоков и т. д. Для примера можно привести определение скорости циркуляции в вертикальном котле с естественной циркуляцией в дистилляционпой системе, где перепад давления (напор жидкости) фиксирован, а скорость циркуляции — зависимая переменная. Следует заметить, что ниже давление в системе будем обозначать р, а градиент давления в стационарных условиях р142, где г — расстояние по оси в направлении потока. [c.176]

Так как градиент давления, характеризующий потери на трение, должен быть описан эмпирически, соотношение зависит от результатов экспериментов, ксторые дают, по определению, полный градиент давления. Чтобы оценить градиент давления, обусловленный трением, из полного градиента давления необходимо вычесть члены, определяющие падение давления из-за наличия ускорения и силы тяжести. Так как эти члены соответственно различны для гомогенной и раздельной моделей течения, данные по градиентам давления из-за трения, используемые в качестве основы для получения зависимостей, различны. Таким образом, имеется скрытая взаимосвязь между зависимостями для истинного объемного газосодержания и градиента давления, обусловленного трением, использующими модель раздельного течения. Это часто вызывает путаницу при сравнении данных по градиентам давления, характеризующих потери на трение, полученных разными авторами. [c.189]

С. Замечания. В области чисел Пекле Pe=Re Pr< <500-г-1000 экспериментально определенные в плотно-упакованных слоях коэффициенты теплоотдачи от частиц к жидкости оказываются значительно ниже величин, рассчитанных с помощью (2). Большое число таких экспериментальных результатов проанализировано и обобщено в [6]. Отличие между теорией и экспериментом объяснено в [7] с помощью простой модели, учитывающей неравномерность порозности слоя. Модель рассматривает плотно-упакованные слои из неравномерных частиц со средней порозностью г]5, в которых малая часть общего поперечного сечения имеет большую порозпость. Поскольку градиент давления, приложенный к плотноупакованному слою, одинаков, скорость будет заметно больше в сечении с большей порозностью, особенно в области низких чисел Рейнольдса. Большинство экспериментальных данных в [6] свидетельствует о том, что, даже если местные коэффициенты теплоотдачи в обеих частях слоя вычисляют, используя уравнения (2), средние коэффициенты теплоотдачи для неоднородной системы будут намного меньше, хотя и будут обладать теми же характерными зависимостями от числа Пекле н отношения диаметра частиц к высоте слоя. [c.259]

Были построены графики зависимости градиента давления от производительности экструдера дгас1Р= [c.115]

VII.19), воспользовавшись для расчета б зависимостью (VII.38). Касательное напряжение входящее в (VIII.31), рассчитывается по уравнению (VIII.4), в котором градиент давления dpidz = АрШ находится с помощью рис. 90 и 91 по заданным значениям и ьу - [c.169]

Рис. 5. Изменение предельного градиента давления сдвига для дегазированной узеньской нефти в зависимости от температуры.

Приведенные выше р< о.логические пара.метры использ чот д.щ[ характеристики структурно-механических свойств нефти. Дтя описания особенностей течения структурированной нефти через пористую среду пользуются специальными фильфадионными характеристиками (парамегфами), определяемыми с помощью графика зависимости скорости фильтрации от градиента давления (рис.3.3). [c.35]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология