Аппараты инжекционные струйные

Аппаратура для проведения массообменного процесса весьма разнообразна. Сюда относятся колонны тарельчатые (колпачковые, ситчатые, с направленными прорезями и др.), насадочные, колонны с орошаемыми стенками, колонны полочные и распылительные, аппараты инжекционного (струйного) типа, аппараты с механическими мешалками, пульсационные колонны, центробежные аппараты и др., описание которых см. в литературе, например [72]. [c.304]

Инжекционные (струйные) аппараты [c.112]

Принцип действия инжекционных струйных аппаратов основан на использовании кинетической энергии струи жидкости, вытекающей из сопла в суженное сечение инжектора. По закону Бернулли следует, что в том сечении потока, где создается большая скорость, давление падает. В результате в суженном сечении инжектора создается вакуум и происходит засасывание второй жидкости и ее контактирование с первой жидкостью. На этом принципе создан так называемый скруббер Вентури, представляющий собой одноступенчатый абсорбер. [c.555]

Проведены теоретико-экспериментальные исследования гидродинамики в жидкостно-газовых инжекционных устройствах аппаратов для озонирования воды с распыленными и сплошными струями жидкости. Создана математическая модель процессов, протекающих в инжекционных элементах, проведена оптимизация их конструкции. Разработаны методы численного расчета создаваемых перепадов давления и расхода озоно-воздушной смеси, инжектируемой в опускные трубы струйных аппаратов. Проведены экспериментальные исследования гидродинамики в инжекционном абсорбере с опускными трубами. Найдены оптимальные режимы его работы и соотношения геометрических размеров. [c.24]

Общая теория струйных приборов, обстоятельно изложенная в ряде работ [Абрамович, 1960 Соколов, Зингер, 1960], при применении ее к инжекционным горелкам оказывается неоправданно сложной и недостаточной. В частности, пользуясь зависимостями для струйных аппаратов в общем виде, трудно определить наивыгоднейшую скорость подсасываемого воздуха и невозможно связать режимные показатели горелки с характеристиками газа. [c.230]

Специфические особенности работы инжекционных горелок для природных и попутных газов позволяют упростить ряд зависимостей, устанавливаемых общей теорией струйных аппаратов, и дать достаточно надежные методы расчета процесса с учетом всех режимных факторов. Кинетические инжекционные горелки работают при коэффициентах избытка воздуха в смеси а = 1,0 1,2, а горелки атмосферного типа при а = 0,5 0,6. Это значит, что в горелках для природных и попутных газов массовый коэффициент инжекции (т. е. отношение массы поступающего воздуха к массе газа) лежит в пределах примерно от 6 до 15. В камерах всасывания и смешения, диффузоре и головке давление весьма мало отличается от атмосферного, поэтому его можно принимать равным барометрическому давлению, а расчеты процессов в этих элементах горелки вести по формулам гидравлики без учета расширения или сжатия воздуха и смеси. [c.231]

Гидродинамические режимы работы тарелок. Основное влияние на эффективность тарелок любых конструкций оказывают гидродинамические условия их работы. Эти условия в значительной мере зависят от скорости газа и в существенно меньшей-от плотности орошения и физических свойств фаз. В зависимости от скорости газа различают три основных гидродинамических режима работы тарельчатых аппаратов пузырьковый, пенный и струйный (или инжекционный). Эти режимы различаются структурой газожидкостного слоя на тарелке, которая в основном определяет его гидравлическое сопротивление, высоту и поверхность контакта на тарелке. [c.71]

Захватывание газа турбулентной струей жидкости с последующим его диспергированием может быть успешно использовано в газо-жидкостных аппаратах, предназначенных для проведения таких технологических процессов, как абсорбция с химической реакцией, аэрация и озонирование воды, аэробные микробиологические процессы, флотация и др. Основным элементом таких аппаратов является стационарный струйный диспергатор, в который жидкость подается выносным центробежным насосом, а газ подсасывается за счет инжекционного эффекта или вводится принудительно. [c.529]

В многоступенчатых аппаратах с кольцевыми струйными ступенями контакта наблюдается вращательное прямоточное движение газа и жидкости, которое сначала сообщается поступающему газу специальными направляющими рабочими элементами контактного устройства. Взаимодействие фаз осуществляется в высокодисперсном газожидкостном слое в пенном или инжекционном режимах. [c.122]

При выводе этих уравнений принято, что объем масс, перемещаемых в единицу времени, во всех потоках одинаков. Кроме того, допущено, что движение газа происходит только в виде пузырей, которые не обладают силой инерции, а между паром и жидкостью не происходит массо- и теплообмена [44]. Эти допущения в значительной степени обесценивают выводы Р. А. Меликяна, так как они в полной мере относятся, очевидно, только к пузырьковому режиму барботажа. Практически же мы с этим режимом в контактных аппаратах не имеем дела. Следует также отметить, что величина является практически неопределимой, а тем самым неопределимо и соотношение скорости потоков. Таким образом, единственным количественно определимым фактором остается скорость пара (газа) в свободном сечении колонны. Недостатками анализа, проведенного Р. А. Меликяном, является то, что он рассматривает движение газа в жидкости только как всплывание. В действительности же, начиная со струйного режима барботажа, мы имеем дело не только с пузырями, ио и со струями. При этом нельзя не учитывать как скорости вылета струй, так и инжекционного эффекта. [c.131]

Пенный режим, а при некоторых обстоятельствах — и струйный, при дальнейшем увеличении скорости переходит в инжекционный или брызговой, который предшествует срыву работы аппарата. При этом режиме струи пара прорываются [c.136]

На стендовом аппарате ф 400 мм проводились исследования инжекционного затвора опускного стояка циклона в кипящем слое. Определялись коэффициенты инжекции по газовой фазе и твердому материалу. Показана возможность расчета инжекционного затвора на основе методики, разработанной для струйных аппаратов пневмотранспорта. [c.29]

Целью настоящей работы является проверка возможности расчета инжекционных затворов в специфических условиях аппарата кипящего слоя на основе методики, разработанной для струйных аппаратов пневмотранспорта /I/. [c.17]

В результате исследования гидродинамики инжекционного смешения можно заключить, что струйный аппарат должен быть высокоэффективным экстрактором, так как интенсивное турбулентное смешение рабочей и подсасываемой жидкостей приводит к образованию развитой поверхности фазового контакта в течение чрезвычайно малого времени.. Вследствие наличия свободной турбулентности (на поверхности раздела фаз) массообмен между жидкостями должен протекать весьма быстро. [c.561]

Вопросам расчета струйных аппаратов, к которым относятся инжекционные горелки, уделяется большое внимание. Например, в книге П. Н. Каменева [54] подробно проанализированы потери при смешении и в диффузорах, выявлены наивыгоднейшие режимы и конструкции гидроэлеваторов и других струйных аппаратов. [c.121]

Общая теория струйных приборов в применении к инжекционным горелкам оказывается неоправданно сложной и недостаточной. В частности, пользуясь зависимостями для струйных аппаратов в общем виде, трудно определить наивыгоднейшую скорость [c.121]

Основным дополнительным элементом таких аппаратов является стационарный струйный диспергатор (рис. 6.4.8), в который жидкость подается выносным циркуляционным центробежным насосом, а газ подсасывается за счет инжекционного эффекта или вводится принудительно. Струйный диспергатор можно встроить как в барботажную колонну, так и в барботажный газлифтный реактор. Если реактор работает при давлении, близком к атмосферному, то струйный диспергатор может сообщить газу энергию, достаточную для проведения барботажа газа. [c.639]

Расчет процесса в инжекционном смесителе (как и в других струйных аппаратах) основывается на уравнении импульсов. Для двух параллельных потоков при условии равенства давлений по сечению С—С горловины смесителя (см. рис. И) это уравнение имеет вид [c.23]

Многокамерные аппараты с перетоками. Рассмотрим [25] сту-пенчато-противоточные многокамерные аппараты с переточными устройствами. Конструктивная схема таких аппаратов была приведена в главе 2. Прежде всего остановимся на принудительно регулируемых и саморегулируемых переточных устройствах, а также на комбинированных типах (рис. 4.9). К группе принудительно регулируемых перетоков относятся перетоки с герметизирующими (например, секторными) затворами — питателями и перетоки со струйным регулированием транспорта материала (инжекционного и эжекционного типов). Наиболее полно изучены саморегулирующиеся перетоки переливного (или порогового) типов, сливного типа с дисковым отражателем. Перетоки смешанного типа представляют собой сливные трубы с отражателем, положение кото- [c.102]

Для Д. жидкостей применяют след, устройства гомогенизаторы, в к-рых жидкая смесь продавливается под высоким давлением (до 35 МПа) через отверстия сечением ок. 10" см или через узкий кольцевой зазор спец. клапана коллоидные мельницы, в к-рых жидкость диспергируется при прохождении через конич. зазор шириной до 25 мкм между статором и ротором, вращающимся с частотой порядка 2-10 об/мин смесители инжекционного типа и форсунки, работающие по принципу действия струйного насоса (см. Насосы), высокоскоростные мешалки турбинного, пропеллерного и др. типов (см. Перемешивание). Кроме того, Д. осуществляют с помощью акустич. и электрич. устройств. К акустич. устройствам относятся, напр., ультразвуковые свистки и сирены для эмульгирования, магнито-стрикц. преобразователи для получения суспензий, волновые концентраторы (в виде распылительной насадки) дпя генерирования аэрозолей (см. также Ультразвуковые аппараты). Действие ультразвуковых диспергаторов основано на явлении кавитации-образовании в жидкости заполненных газом каверн, или полостей при их захлопывании возникают ударные волны, приводящие к разрушению твердых тел и эмульгированию жидкости. Работа устройств для электрич. эмульгирования или распыливания основана на сообщении жидкости, точнее пов-сти жидкой диспергируемой фазы при ее истечении через спец. сопло либо разбрызгивающее приспособление избытка электрич. зарядов. Отталкивание одноименных зарядов в поверхностном слое приводит к снижению межфазной энергии, или поверхностного натяжения (см. Поверхностные тления), что способствует Д. [c.77]

В этих работах с теми или иными отклонениями намечаются в основном следующие гидродинамические режимы барботажный, который при малых скоростях газа носит наименование пузырькового, а при больших переходит в струйный (при осуществлении каждого из этих режимов в межтарелочном пространстве для всех типов тарелок имеются три зоны барботажная, зона пены, зона брызг, а для колпачковых тарелок, кроме того, зона светлой — небарботируемой жидкости) пенный, возникающий при увеличении скорости газа и характеризующийся почти полным исчезновением барботажной зоны и возникновением слоя сильно турбулизованной подвижной пены инжекционный (брызговой), характеризующийся тем, что жидкость увлекается газовыми потоками, что ведет к значительному уносу и к срыву работы аппарата. [c.129]

В экстракторах этого типа имеется больше возможностей для варьирования механических устройств, чем в ранее рассмотренных. Поэтому число предложенных конструкций весьма велико и в данном обзоре нет возможности рассмотреть все разновидности смесительно-отстойных экстракторов (см. напримерз8.< 8). Ниже будут рассмотрены наиболее важные типы, и притом только экстракторы с механическим перемешиванием (включая наружные смесительные насосы). Описано же много специальных перемешивающих устройств, в том числе смесители инжекционного и струйного типов, а также специальные отстойные камеры . Хотя насосы могут быть применены для всех описываемых ниже экстракторов, в таблицу по выбору экстракторов включены только два известных аппарата такого типа. [c.43]

Измельчение с применением перегретого пара, кроме наличия пара повышенного давления и пароперегревателя, требует установки вспомогательных аппаратов для конденсации пара. На рис. VI-52 изображена схема установки для сверхтонкого измельчения двуокиси титана рутиль-ной формы производительностью 350 кг1час с получением материала крупностью <С 3 мк. Из бункера 1 предварительно измельченная до 100 мк двуокись титана питателем 2 непрерывно подается на ленточный транспортер 3, с которого сбрасывается в загрузочную воронку 4 струйной мельницы 6. Инжекционный питатель 5 с помощью перегретого пара, поступающего через трубу 7, непрерывно загружает двуокись титана в рабочую камеру струйной мельницы 6 диаметром 500 мм. В мельницу по трубе 8 подается перегретый пар под давлением 11 ати в количестве 600 кг/час. [c.317]

Наряду с подробным изложением теории струйных аппаратов, в литературе по газоснабжению и сжиганию газа приводится ряд упрощенных формул для определения основных размеров инжекционных горелок. Эти формулы, как правило, не позволяют установить минимально необходимое давление газа в зависимости от выбранной выходной скорости смеси и наличия сопротивлений на воздушном тракте (например рекуператора). Кроме того, без расчета процесса, протекающего в инжекционной горелке, невозможно определить наивыгоднейпше размеры и режимы работы горелок. [c.122]

Исследование, расчет и конструирование струйных апиаратов, и в частности инжекционных горелок, базируются на применении уравнения импульсов для цилиндрической ка меры смешения (Цей-нер, XIX в.) и онытных данных, не охватывающих, однако, ряда явлений. До сих нор не удавалось прийти к KaKOMj -либо обоснованному мнению относительно рациональной схемы струйного аппарата, так как существующие методы не позволяют оценивать возможности различных схем. Никаких теоретических рекомендаций относительно оптимальной формы камеры смешения до настоящего временп не давалось. Отсутствуют конкретные разъяснения, от чего завпсит величина потерь в аппарате, и в частности в камере смешения. [c.104]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология