Частица вывод взвешенных частиц

Эта зависимость также показана на рис. 1 (кривая 4). На основании полученных результатов Худяков пришел к выводу, что вокруг движущейся частицы в результате ее вращения создается турбулентный пограничный слой, который приводит к резкому увеличению теплообмена по сравнению с неподвижной частицей. Следует отметить, что данные, полученные Худяковым, указывали на явную зависимость коэффициента теплоотдачи от концентрации частиц в газовзвеси. Но уравнение (6) получено им путем усреднения данных для диапазона изменения коэффициента взвеси от 0,18 до 6,0 г на 1 л воздушного потока. При обработке экспериментальных данных и Ляховский и Худяков принимали поверхность частицы равной поверхности эквивалентного по объему шара. Известно [4, 9, 10], что в зависимости от рода материала и размера частиц отношение поверхности частиц неправильной формы к поверхности эквивалентного по объему шара колеблется в пределах 1,17—3, а для речного кварцевого песка оно равно 1,5—1,87 [9]. Таким образом, значительное отличие результатов, полученных Худяковым и Ляховским в опытах с движущимися частицами неправильной формы, от данных по теплоотдаче неподвижных шаров можно объяснить тем, что в расчетах ими бралось неточное значение величины поверхности теплообмена. [c.76]

Процесс электроосаждения взвеси парафина из растворов подчиняется закономерностям, аналогичным тем, которые имеются при процессах выделения парафина отстоем нод действием силы тяжести или центробежной силы. Разница заключается в том, что движущей силой осаждения являются в данном случае силы, обусловленные взаимодействием зарядов частиц парафина с зарядом электродов, величину которых необходимо брать в основу при определении скорости осаждения и вывода относящихся к пей уравнений. [c.135]

Нужно сказать, что при большем исходном содержании примесей, когда они находятся в расплаве также и в виде взвеси твердых частиц, эти частицы служат центрами кристаллизации галлия. Поэтому содержание примесей железа, никеля, марганца, кальция и других в первых выпавших кристаллах в этом случае будет больше, чем в оставшемся расплаве. Соответственно при дробной кристаллизации такого металла первую фракцию кристаллов надо выводить из цикла. Кроме того, некоторые примеси, как цинк, свинец, медь, накапливаются в окисной пленке, которая всегда покрывает поверхность галлия. Для ее удаления кристаллизацию ведут под слоем соляной кислоты [112]. Этими обстоятельствами объясняются некоторые противоречия в литературных данных о поведении примесей при кристаллизации. [c.265]

Томас [135] изучал механизм образования агрегатов в жидкостях при турбулентном течении в трубах. Его выводы, однако, основаны на предположении, что наличие частиц в потоке взвеси не влияет на его турбулентность. Однако следует ожидать подавления турбулентности в потоках газовзвеси, особенно в пристенной области (разд. 8.5.1). На основе этого предположения была предсказана практически полная дезагрегация частиц вблизи стенки. [c.64]

Таким образом, при больших значениях Гоо, к ж 8 или при 0р О обнаруживается линейная связь между дозой коагулянта и площадью поверхности частиц, а при малых значениях Гоо, к и 8 или при 0р 1 не обнаруживается никакой связи. Этот вывод не отражает результатов экспериментов, согласно которым в области высоких концентраций взвеси линейная связь между Яопт и 5 существует лишь в логарифмических координатах, а в области низких концентраций взвеси зависимость дозы коагулянта от 5 сохраняется, хотя и меняется ее характер. Кроме того, для характеристики процесса коагуляции гидролизующимися коагулянтами вряд ли целесообразно использовать параметры Гоо и 0р, физический смысл которых в данном случае весьма сомнителен. [c.171]

Влияние размера частиц и начальной плотности дисперсной фазы на время задержки воспламенения угольной взвеси в кислороде проиллюстрировано на рис. 2.13 при начальном содержании летучих веществ 22.0 0.026. Из сопоставления рис 2.13, а и 2.13, б можно сделать вывод о более сильном влиянии на / g начальной плотности фазы частиц, [c.125]

Следовательно, кинетика процесса сорбции будет существенно изменяться по мере седиментации взвеси, все более отклоняясь от уравнения первого порядка. Этот вывод качественно согласуется с характером изменения БПК в водотоках, отмеченным в п. 8.1. И. Д. Родзиллер считает, что сорбционное извлечение веществ из воды является ее очисткой от этих веществ, но не обезвреживание самого водоема. Здесь наблюдается перемещение вещества (из растворенного в воде состояния) на поверхность сорбирующих частиц и вместе с ними на дно водоема . [c.245]

До сих пор при выводе критериев подобия и рассмотрении вопросов моделирования подразумевалось, что все частицы твердой взвеси по форме геометрически подобны, т. е. размер каждой из них может быть определйн одной характерной линейной величиной O. Однако это справедливо только для сферических частиц, ибо даже если все частицы неправильной формы геометрически подобны, то движение каждой из них, кроме характерного размера, при прочих равных условиях определяется еще рядом отношений других ее размеров к характерному (например, для цилиндра — отношением длины к диаметру, для эллипсоида — отношением двух его осей к третьей). Главное же заключается в том, что любая техническая пыль состоит из частиц различной- неправильной формы. Поэтому обычно размеры частиц характеризуют какой-либо усредненной величиной, в качестве которой принимают ситовой (геометрический) размер, эквивалентный и гидравлический (седимеитациоиный) диаметры. [c.103]

Другим фактором, который обычно не учитывали при определении Тз, является частичный вывод взвешенных частиц с жидким компонентом. При работе сепараторов-очистителей унос взвесей с фугатом как правило невелик, но при классификации тонкодисперсных материалов или при сепарировании трехком- [c.48]

Физическая модель, положенная Бруггеманом в основу вывода формулы,— это слоистая структура с хаотической ориентацией слоев. Хаотичность подразумевает реализацию всех ориентаций слоев относительно поля. В частном случае непроводящих слоев в проводящей среде решающую роль играют слои, ориентированные не перпендикулярно по отношению к пластинам конденсатора. Благодаря им в постоянном поле в такой системе ток не идет, что иллюстрируется формулой для мнимой части диэлектрической проницаемости системы е" = 4лх/ш работы [12], которая при m О и нулевой проводимости слоев (включений) дает и = 0. Для взвеси же непроводящих частиц в проводящей среде статическая проводимость системы отлична от нуля. Таким образом, физические свойства системы, изучавшейся экспериментально, совершенно отличны от свойств модели, положенной в основу вывода формулы Бруггемана для пластинок. И если структура слоистой системы при определенном соотношении объемных свойств компонентов может обусловить максимум диэлектрической проницаемости при определенном соотношении их объемов, то для взвеси это невозможно. [c.48]

Следует отметить, что прогнозирование возможности осаждения частиц мелкой взвеси сопоставлением гидравлической крупности с вертикальной пульсационной составляющей скорости [72] приводит к неверному выводу о том, что осаждение мелкодисперсных частиц в турбулентном речном потоке даже при весьма малых скоростях течения невозможно. Однако исследования гранулометрии донных отложений показывают, что частицы мелкой взвеси составляют значительную долю в общем составе речных отложений, часто превышающую 50 % по весу [155]. [c.201]

Представляется целесообразным использовать для расчета процесса окислительной регенерации диффузионную [168] или хшркуляционную [169] модель, т.е. те модели, которые с успехом применяют в настояшее время для описания продольного перемешивания частиц в псевдоожиженном слое. Рассмотрим в качестве примера двухфазную диффузионную модель, которая выводится из следующих основных допущений. Псевдоожиженный слой состоит из плотной фазы и фазы газовых пузырей, а плотная фаза является однородной взвесью катализатора и газообразных продуктов. В плотной фазе существует достаточно интенсивный продольный перенос тепла и вещества, для газовой фазы характерен режим идеального вытеснения. Химические реакции протекают только в плотной фазе, а перераспределение тепла и вещества в слое осуществляется за счет процессов тепломассообмена между плотной и газовой фазами. Тогда, принимая для простоты изотермичность зерна катализатора, получим следующее математическое описание [c.91]

Хотя инженеры-химики часто считают агломерацию частиц помехой (например, в линиях пневмотранспорта и псевдоожиженных слоях [107]), для удовлетворительной работы многих промышленных систем агломерация необходима. Хорошо известными примерами могут служить циклоны и электростатические сепараторы. В этих устройствах скорости миграции отдельных частиц часто слишком малы, чтобы обеспечить эффективную сепарацию. Однако при движении частицы разных размеров собираются в агрегаты. Такие агрегаты быстрее отделяются и уносят с собой много мелких частиц, остававшихся в потоке взвеси. Эти мелкие частицы иначе не были бы удалены. Хотя эта особенность сепараторов изучена слабо, ее последствия были уже отмечены. Например, эффективность сепарации в циклоне обычно значительно увеличивается [108] с ростом расхода твердых частиц и частоты соударений частиц. Ниже это явление соударения частиц будет рассмотрено более подробно и в том порядке, в котором происходит сам процесс. Можно сделать вывод, что скорость столкновений частиц может быть учтена без особых трудностей, поскольку необходимые для этого методы доступны современной вычислительной технике. Реальная трудность, представляющая серьезное препят- ствие, связана с постановкой задачи когезии в виде, которой был бы физически достоверным. [c.56]

Лишь немногие экспериментальные исследования турбулентного переноса в газовой фазе были выпол нены для потоков взвесей, концентрация которых была бы достаточно большой, чтобы влияние частиц на турбулентное движение газа было заметным. Все эти работы основывались на использовании метода диффузии газового индикатора, вводимого по центру трубы. Хотя полученные данные в основном свидетельствуют об уменьшении интенсивности турбулентного переноса в газе [24, 25], также наблюдалось и ее увеличение [25]. Это обнаружили Када и Хэнрэтт и н потоке жидкость — частицы [38]. Подобные выводы были сделаны для потока гидросуспензии тонких волокон [39]. [c.97]

Очевидно, что для получения более четких представлений о механизме турбулентности потоков взвесей необходимо проведение более детальных исследований [6]. В частности, особое внимание необходимо уделить вопросу о роли члена VIII в уравнении (8.2), определяющего генерирование турбулентности. Например, когда т <С te, как принималось при выводе уравнения. (8.4), вклад турбулентной энергии частиц при течении со сдвигом, может быть весьма значительным. . [c.273]

Для рассматриваемого процесса большое значение имеет влияние на [.Vuo]min размера дисперсных частиц. При низких значениях (Reo = 1 офс/,Ис) имеет место квадратичная зависимость Wo — см. уравнение (1.890. Такой же характер будет иметь зависимость [/Vtolmin от d. При больших значениях Re° скорость Wo что должно иметь место и для зависимости [/Vo]min от d, то есть [iVi,o]min d / . Правильность данных выводов подтверждают результаты экспериментальных исследований [11], выполненные в широком диапазоне физических свойств сплошной и дисперсной фаз для трех подобных аппаратов с пропеллерной. мешалкой. Авторы [10] вывели следующее выражение для частоты вращения, необходимой для образования взвеси дисперсных частиц в аппаратах с пропеллерным перемешивающим устройством и отражательными перегородками [c.159]

Изучение природы остаточной мутности воды после проведения коагуляции и отделения в осадок хлопьев в отстойниках или на фильтрах привело некоторых исследователей к выводам, что остаточная мутность обусловлена некоагулируемостью отдельных видов загрязнений вследствие их специфических свойств. К таким свойствам относят высокую агрегативную устойчивость частиц и их малую массу, не позволяющую частицам при столкновениях войти в достаточно прочный контакт друг с другом или с продуктами гидролиза коагулянта [61]. Однако, как можно проследить по многочисленным производственным данным, почти всегда между количеством выносимых с очистных сооружений механических примесей и остаточным содержанием алюминия или железа наблюдается пропорция, близкая к соотношению исходных количеств этих компонентов на входе потока в водоочистное устройство. Поэтому правильнее предположить, что остаточная мутность является следствием разрушения хлопьев коагулированной взвеси. [c.146]

Значения экспонентов и коэффициента х могут быть найдены в результате специальных экспериментальных исследований. Однако па начальной стадии изучения проблемы мы считали эту работу преждевременной п принятые при выводе уравнения условия значительно отличающимися от действительных условий процесса. Так, например, при термической переработке твердого топлива нагреваемый газовый поток со взвесью твердых измельченных частиц топлива будет сжиматься н увеличивать свой объем за счет постепенного повышения температуры, так и вследствие термического разложепия органического вещества топлива и последующего пиролиза первичных продуктов его распада. Все эти явления управляются своими достаточно сложными закономерностями, которые в значительной степепи должпы усложнить критериальное уравнение, выведенное для изотермических з ловий. В связи с этим было намечено в качестве первоочередной задачи экспериментальное подтверждение принципиальной возможности достижения относительной несмешиваемости потоков и определения направления закономерностей на примерах частных зависимостей степени смешиваемости потоков от скоростей их движения и соотношений геометрических размеров контактной камеры. [c.87]

Поступающая на фильтрацию через штуцер мисцелла заполняет отстойную часть фильтра, которая образована внутренним объемом фильтрующего элемента, цилиндрической и конической частью его корпуса. Здесь скорость мисцеллы резко изменяется, что способствует осаждению грубых взвесей, собирающихся в конусе. Более мелкие взвешенные частицы и частицы, плотность которых равна плотности мисцеллы, поднимаются к фильтрующему элементу и осаждаются на его поверхности. Чистая мисцелла, заполнив внутренний объем, через штуцер выводится из фильтра. Осевший на фильтрующий элемент шлам при помощи штока встряхивательного механизма стряхивается с фильтроткани. Осевший в конусе шлам шнеком выводится из фильтра через штуцер 9. [c.193]

Частицы взвеси при прохождении через слой взвешенного осадка задерживаются в нем, увеличивая его объем, а следовательно, и высоту слоя. Над слоем взвешенного осадка находится зона осветления, представляющая собой водяную подушку высотой 1,5—2 м. Избыток осадка отводится через шламоприемные окна в шламоуплотнитель, где осадок отстаивается, уплотняется и оседает в нижней части шламоуплотнителя, откуда в виде концентрированной пульпы выводится при продувке в дренаж. Осветленная вода поднимается в верх шламоуплотнителя и через водозаборное устройство отводится в сборный желоб и далее в коллектор очищенной воды. В шламоуплотнитель может отводиться 15—20% всего потока воды. Остальная часть воды, выйдя из слоя взвешенного осадка, окончательно освобождается от взвеси в зоне осветления, поступает в водосборный желоб и через отверстия в нем отводится в коллектор очищенной воды. [c.62]

Приведенные формулы позволяют сделать вывод, что следует применять мелкие отстойники с тем, чтобы частица быстрее могла достигнуть дна и не была вынесена из отстойника. Если базироваться на этих формулах, то время пребывания жидкости в отстойниках не играет никакой роли в осаждении взвеси и является произвольной величиной, зависящей от избранной длины отстойника и скорости протока. При турбулентном движении, в1следствие наличия взвещивающей скорости О, гидравлическая величина частиц будет меньше и формула (1) примет следующий вид [c.118]

Наблюдения за распределент ем сточной жидкости по отстойнику пок 5заля, что жидкость, выйдя из щели между раструбом центральной трубы и отражательным щитом, движется радиально к стенкам отстойника и затем поднимается вверх вдоль стенок с относительно большими скоростями. Взвеси выпадают на горизонтальном пути движения жидкости от центра отстойника к периферии из счет растекания струи н уменьшения скорости движения. Чем мельче те частицы, которые должны быть выделены из сточной воды, тем больше должен быть радиус отстойника, являющийся -основной расчетной величиной. Вывод расчетных формул весьма сложен и приведен в специальной литературе. Для упрощения расчета составлены графики. [c.145]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология