Коэффициент теплоотдачи при воздухоохладителях

Задачей почти всех испытаний было изучение зависимости общего коэффициента теплопередачи от весовой скорости воздуха, кратности циркуляции, температурного напора. Лишь одна работу К. Калиновского ставила целью также и изучение коэффициентов теплоотдачи воздухоохладителя на стороне холодильного агента. [c.200]

Другим недостатком была зависимость работы нижних батарей от верхних, а эффективность работы приборов охлаждения данного этажа от плотности теплового потока. Частичное заполнение сечения труб хладагентом и разделение жидкой и паровой фаз усложняло конструкцию приборов охлаждения. Наиболее сложными в изготовлении были батареи типа каскад . В трубе создавалось только раздельное движение жидкости и пара, а, как известно, теплопередача приборов охлаждения при таком режиме течения малоинтенсивна. Коэффициент теплоотдачи от пара к внутренней поверхности трубы в 10 раз меньше, чем от жидкости к стенке трубы, и для оребренных аппаратов с плотностью теплового потока, отнесенного к внутренней поверхности труб порядка 1000 Вт/м , ребра работают с малой эффективностью. Так, для воздухоохладителей из ребристых труб с коэффициентом оребрения больше 10, разность температур по стальному ребру при его высоте 30 мм, толщине 1 мм и толщине инея в 2 мм в начале его работы в лобовой части составляет 6,4° Сив кормовой — 5,5° С. Степень эффективности ребра при скорости воздуха 7 м с, температуре кипения —33° С и температуре набегающего потока воздуха —18° С составляет всего 0,5 против 0,65—0,7 для полностью заполненных труб. Это свидетельствует о недостаточном количестве жидкости в приборах охлаждения даже при заполнении их жидкостью на 30 % сечения труб. [c.43]

Для расчета коэффициента теплоотдачи от воздуха к поверхности коридорного пучка гладких труб воздухоохладителя [151 рекомендуется критериальная зависимость = 0,0595 Re ((L/ )- . [c.77]

В аппаратах с оребренными трубами коэффициенты теплопередачи, отнесенные к гладкой и оребренной поверхностям, отличаются в несколько раз. Это различие обусловлено как различием площадей поверхностей Р и / ви> так и изменением температуры по высоте ребра. Если эффективность ребер Е = 1 (медные накатные ребра малой высоты), расчет можно осуществлять по формуле (У.4) или (У.5). Если Е < 1 (оребренные воздухоохладители, воздушные конденсаторы), то в выражениях (У.4) и ( /.5) вместо а и ав необходимо подставлять приведенный коэффициент теплоотдачи той среды, которая омывает оребренную поверхность [c.83]

Сухой режим наблюдается, когда температура поверхности воздухоохладителя выше точки росы. Теплообмен сопровождается охлаждением воздуха, тепловой поток отводится конвекцией, а коэффициент теплоотдачи со стороны воздуха = р и [c.85]

Указанные затруднения устраняются, если воспользоваться следующим методом расчета приведенного коэффициента теплоотдачи апр н тепловой нагрузки воздухоохладителя. [c.85]

В формулах (У.8) и (У.9) коэффициент теплоотдачи со стороны воздуха рассчитывают в зависимости от режима работы воздухоохладителя (сухого, влажного). [c.88]

Для охлаждающих приборов камер, батарей и воздухоохладителей в зависимости от их конструкций количественной характеристикой процесса переноса теплоты является суммарный коэффициент теплоотдачи пр = к + авп -Н л, где вл — условный коэффициент теплоотдачи, учитывающий перенос теплоты за счет массопереноса. Для аппаратов интенсивного охлаждения (например, воздухоохладителей), теплообменная поверхность которых закрыта со всех сторон металлической обшивкой, л = 0. [c.119]

Для тех случаев когда коэффициент теплоотдачи в межтрубном пространстве относительно низок, как например, в промежуточных холодильниках воздушных и газовых компрессоров, охладителях-конденсаторах, осушителях, используются трубы с низкими ребрами, имеющие 433 ребра 1 м длины. Высота ребер равна примерно 3,2 мм, а не 1,6 мм. Стоимость единицы площади полной поверхности трубы с 433 ребрами на 1 м длины значительно ниже, и при более низком коэффициенте теплоотдачи эффективность оребренной поверхности все еще остается высокой (обычно выше 90%), как это показано на рис. 10.12. Поскольку ребра не выступают за пределы наружного диаметра гладких труб, из которых они были сформированы, концы труб легко входят в отверстия трубных решеток кожухотрубчатых теплообменников и готовы к завальцовке. Чаще всего такие трубы изготавливаются из меди или медно-никелевого сплава, состоящего из 90% меди и 10% никеля они широко применяются в газо- и воздухоохладителях, в которых по трубам циркулирует обычная вода. Расчет таких труб производится теми же методами, что и труб, имеющих 630 и 748 ребер на 1 м длины. [c.356]

Изменяется коэффициент теплопередачи, который для камер с температурой воздуха —1° С принимаем = 0,30 Вт/(м - К), и коэффициент теплоотдачи для внутренней поверхности, в связи с тем что камеры охлаждаются с помощью воздухоохладителей 0 =9 Вт/(м х ХК) [c.55]

Х 1 мм). На нижней сетке лежит слой шариков с толщиной, равной примерно 40% высоты колодца. Если воздух подается снизу со скоростью примерно до 1,0—1,5 м/с, шарики лежат неподвижно, при дальнейшем повышении скорости воздуха они поднимаются, образуя псевдокипящий слой. При скорости воздуха свыше примерно 10—12 м/с шарики собираются в верхней части колодца. Для работы воздухоохладителя рекомендуется принимать скорость около 2 м/с, при которой коэффициент теплоотдачи [c.206]

Воздухоохладители имеют принудительную циркуляцию воздуха. Высокий коэффициент теплоотдачи со стороны воздуха, обусловленный большой его скоростью, позволяет уменьшить поверхность охлаждения и сократить габаритные размеры аппарата. Кроме того, принудительная циркуляция обеспечивает более равномерное распределение температур ъ охлаждаемом оборудовании. Повышение скорости воздуха сокращает продолжительность охлаждения продуктов (например, напитков в бутылках, при замораживании мяса и др.), но увеличивает усушку продуктов. [c.102]

Для определения коэффициента теплоотдачи со стороны воздуха при обтекании пучков ребристых труб в низкотемпературных воздухоохладителях можно рекомендовать формулу Карасиной [10]. Для Ке = 3-10 - 25 10 и [c.132]

Коэффициент теплоотдачи со стороны кипящего агента авн во много раз больше, чем со стороны воздуха ан. Однако при расчете ребристых воздухоохладителей пренебрегать тепловым сопротивлением при теплоотдаче внутри труб нельзя, так как вследствие [c.132]

При этой системе охлаждения в холодильных камерах, кроме охлаждающих батарей, устанавливают воздухоохладители или каналы воздуходувной системы охлаждения. В большинстве случаев смешанная система применяется в морозилках и камерах охлаждения продуктов. Интенсивная циркуляция воздуха повышает коэффициент теплоотдачи от продукта к воздуху, чем и ускоряет охлаждение или замораживание продуктов. [c.268]

Если Е < 1 (например, в оребренных воздуХооХлаДителяХ, ВоЗ душных конденсаторах и др.), то в выражения (111.8) и (III.9) вместо или а-вн необходимо подставить приведенный коэффициент теплоотдачи той среды, которая омывает оребренную поверхность. Методика определения приведенных коэффициентов теплоотдачи изложена ниже. [c.65]

Существенным элементом расчета поверхностных воздухоохладителей является определение коэффициентов теплоотдачи со стороны холодильного агента или хладоносителя и со стороны воздуха. Во втором случае при выборе расчетных формул (гл. II) следует иметь в виду, что для пучков трубок, оребренных сравнительно низкими и редкими ребрами, может быть применена зависимость (11.16). При высоких и часто расположенных ребрах целесообразно сравни- вать наружный теплообмен с теплообменом в щелевых каналах. Особенно это относится к пластинчатым поверхностям, которые методологически правильнее рассматривать не как трубки с надетыми на них ребрами, а как ребра со вставленными в них трубками [18]. В этом случае расчет следует вести по формуле (11.17). [c.183]

Для этих условий расчет поверхности воздухоохладителя можно вести, как для случая сухого теплообмена, увеличивая лишь значения наружного коэффициента теплоотдачи согласно рекомендациям, приведенным в табл. 28. [c.195]

На основании выполненного расчета видно, что термическое сопротивление на стороне воды значительно и достигает 44% это объясняется малой скоростью воды в трубках. Скорость течения воды, а следовательно, и коэффициент теплоотдачи могут быть увеличены путем направления воды по нескольким последовательным ходам. В условии решения примера предложено оценить эффективность воздухоохладителя при двух ходах для воды. [c.67]

При определении приведенного коэффициента теплоотдачи возникают затруднения, вызываемые сложностью расчета коэф-, фициента влаговыделения 1 вследствие непостоянства температуры на поверхности ребер и труб воздухоохладителя. [c.114]

Указанных затруднений не будет, если воспользоваться следующим методом расчета приведенного коэффициента теплоотдачи (щУ и тепловой нагрузка ребристого воздухоохладителя. [c.115]

При ЭТОМ новое значение коэффициента теплоотдачи со стороны кипящего аммиака составит оз = 535 ккал/м час °С, которое по сравнению с принятым в расчете значением отличается на 4,1%. что допустимо. Тогда коэффициент теплопередачи воздухоохладителя [c.120]

В первых трех рядах пучка средние коэффициенты теплоотдачи различны. В первом — третьем рядах в результате турбулизирующего действия первых труб коэффициент теплоотдачи увеличивается. В третьем ряде турбулентность потока стабилизируется, и коэффициент теплоотдачи для труб, расположенных в следующих рядах, постоянен. Ввиду изменения коэффициента теплоотдачи по рядам необходимо определять средний коэффициент теплоотдачи для пучка через локальные значения для каждого ряда. Однако, если учесть, что в большинстве холодильных аппаратов с перпендикулярным обтеканием пучка труб (испарители с вертикальными трубами, поперечноточные воздухоохладители) число рядов бывает значительным, такая точная методика расчета может быть без большой погрешности упрощена. Для воздуха рекомендуются следующие выражения [81] коридорный пучок [c.328]

Расчет воздухоохладителей производят по формулам, приведенным в разделе Основы теплообмена . Для приближенных расчетов фреоновых воздухоохладителей, имеющих пластинчатые ребра, близкие к ребрам воздухоохладителя, изображенного на рис. 33, рекомендуется график (рис. 38), с помощью которого могут быть определены коэффициенты теплоотдачи и теплопередачи ребристого аппарата в зависимости от весовой скорости. [c.287]

Теплопередача. В поверхностных воздухоохладителях теплопередача характеризуется следующими величинами коэффициент теплопередачи, коэффициент охлаждения, наружный конвективный коэффициент теплоотдачи и др. [c.46]

Наиболее точным и удобным является непосредственное определение теплового сопротивления слоя инея (Яин), не связанное с необходимостью вычисления отдельно его толщины и теплопроводности. Поскольку с увеличением толщины слоя инея возрастает его плотность, а с ней — и коэффициент теплопроводности, через несколько часов после начала образования инея тепловое сопротивление слоя инея стабилизируется. Значение стабилизированного теплового сопротивления для воздухоохладителей в камерах хранения охлажденных продуктов составляет 0,01 — 0,02 м" К/Вт [48], что приводит к снижению условного наружного коэффициента теплоотдачи а [см. уравнение (1—51)] при одной и той скорости воздуха на 30—40%. [c.51]

При выборе шага ребер следует учитывать условия эксплуатации. Если расстояния между ребрами невелики, возможно быстрое загрязнение аппарата, а в ребристых батареях холодильных камер и воздухоохладителей — образование инея и резкое падение интенсивности теплообмена. При выводе формулы (31) рассматривалась только теплоотдача через ребро, оптимальный же коэффициент оребрения зависит от соотношения внутреннего и наружного коэффициентов теплоотдачи и размеров трубы. [c.419]

При определении коэффициента теплоотдачи выбирают скорость движения воздуха в воздухоохладителе, которая в основном определяет условия теплоотдачи. Эта скорость, а также перепад температур между агентом и воздухом могут быть выбраны на основании технико-экономического анализа работы аппарата (см. главу XVI). [c.501]

Оребрение поверхности грубок предназначено для увеличения поверхности теплообмена со стороны теплоносителя, имеющего меньший коэффициент теплоотдачи. Ребристые трубки чаще всего применяются в воздухо- или газонагревателях, в воздухоохладителях и сушильных установках, реакторах и т. п. Применение их оправдано в случаях нагрева воздуха или газа горячей водой или паром, а также во всех других случаях, когда один из геплоноси-телей имеет большой, а другой — очень маленький по сравнению с первым коэффициент теплоотдачи, в результате чего получаются очень низкие значения коэффициента теплопередачи к и соответственно большие размеры поверхности нагрева. [c.199]

Необходимо остановиться еще на одном способе интенсификации теплообмена при кипении фреона в трубках — использование спиральных змеевиков, хотя по конструктивным соображениям этот метод можно применять далеко не всегда. Практическое применение такие змеевики нашли в пенно-испарительных воздухоохладителях. М. А. Барский и Г. И. Чухман [61 исследовали кипение К12 и Н22 в спиральных змеевиках и получили увеличение коэффициента теплоотдачи по сравнению с прямой трубкой на 15 % при отношении диаметра спирали змеевика О к равном 16,7, и на 25 % при О/с/вн = 8,35. Коэффициенты теплоотдачи для К22 были в среднем на 10 % больше, чем для К12. Повышение гидравлического сопротивления спирального змеевика по сравнению с гидравлическим сопротивлением прямой трубы в работе [6 ] не изучалось. [c.161]

В спирально-ребристых накатных поверхностях можно увеличить коэффициент теплоотдачи на 30—50 % при таком же примерно возрастании аэродинамического сопротивления путем разрезайия ребер по врсьмизаходной спирали под углом к оси трубы 45° [б 9]. Этот метод интенсификации можно применять во фреоновых воздухоохладителях из цветных металлов. [c.193]

Увеличение коэффициента теплоотдачи достигается путем повышения скорости движения воздуха с помощью вентиляторов я специальных каналов, направляющих воздушные потоки в камере охлаждения. При этом возм,ржность повышенного испарения влаги с поверхности продукта может быть устранена путем регулирования относительной влажности воздуха с помощью воздухоохладителей-кондиционеров. [c.59]

Опытные данные о кипении аммиака внутри горизонтальных труб нам неизвестны. До получения таковых можно для приближенного определения коэффициента теплоотдачи в аммиачных воздухоохладителях использовать методику, йредложенную С. С. Кутателадзе, для учета совместного влияния кипения и вынужденной конвекции. Согласно этой методике, коэффициент теплоотдачи для кипения в трубах можно определить по интерполяционному уравнению [c.43]

Следует заметить, что с помощью приведенного метода тепловую нагрузку воздухоохладителя рассчитывают с известным приближением. Причем погрешность будет большей при увеличении толщины инея. В результате проведенных испытаний было выявлено, что для всех режимов рпытное значение тепловой нагрузки было выше соответствующей ее расчетной величины. Это расхождение возрастало с 10,2% при толщине инея 1 jnii -до 17—20%,при 5ин = 4 мм, до 25% при толщине инея яа реб- рах 4,5 мм й на трубах 8,5 мм и достигало 49,7%, когда слой инея на ребрах имел толщину 6 мм и на трубах —12 мм. Такое расхождение между расчетной и опытной величиной тепловой нагрузки объясняется тем, что в расчетах коэффициент теплопроводности инея принимался постоянным, равным 0,1 ккал/м час °С.. Фактически с ростом толщины инея плотность, а вместе с ней и коэффициент его теплопроводности возрастали, то приводило к относительному увеличению тепловой нагрузки воздухоохладителя, не учитываемой в расчетах. Кроме того, в расчетах значение коэффициента теплоотдачи от воздуха к ребристой поверхности принималось применительно к. случаю сухого теплообмена. [c.117]

При определении условного коэффициента теплоотдачи для воздухоохладителя лучистым теплообменом можно пренебречь, В расчете батарей для холодильных ка51ер значение коэффициента теплоцередачи определяют [6] по формуле [c.106]

Коэффициент теплопередачи ребристого воздухоохладителя зависит главным образом от коэффициента теплоотдачи со стороны воздуха, формы и материала теп-лопередающеи поверхности. При повышении скорости воздуха коэффициент теплопередачи увеличивается. Однако при этом [c.286]

Специфическим для теплообмена в воздухоохладителях является влияние на конвективный коэффициент теплоотдачи выпадения влаги в виде росы и инея. Влияние выпадения росы на 0Ц( незначительно и заметно лишь при малом просвете между ребрами (яр — бр = 1,5 ч- 2 мм), когда из-за турбули-зирующего влияния капель и струй конденса- [c.50]

Специфическим для теплообмена в воздухоохладителях является влияние на конвективный коэффициент теплоотдачи ел,, выпадения влаги в виде росы и инея. Влияние выпадения росы на незначительно и заметно лишь при малом просвете между ребрами (5р — бр = 1,5 2 мм), когда из-за турбули-зирующего влияния капель и струй конденсата на поток воздуха возрастает на 5—10%. Выпадение инея приводит к повышению а, на 20—25% из-за большей шероховатости слоя инея по сравнению с металлической поверхностью. Кроме того, влияние выпадения влаги на теплообмен учитывается коэффициентом влаговыпадения ср в соответствии с уравнениями (1 —50) и (I —51). [c.50]

При естественной конвекции газы перемешаются с небольшой скоростью. Учитывая естественный процесс конвекщш, отопительные батареи устанавливают по возможности ниже, а охлаждающие батареи холодильников — часто в верхней зоне. Однако в технике естественные конвекционные течения часто оказываются недостаточными. В таких случаях прибегают к принудительной конвекции с помощью насосов или вентиляторов. Так в холодильной технике используются воздухоохладители, перемещение воздуха у охлаждающей поверхности которых осуществляется принудительно, вентиляторами, что позволяет интенсифицировать теплообмен. Как было отмечено, процесс теплообмена в жидкостях и газах обычно осуществляется действием теплопроводности и конвекции. Их совокупное действие называется конвективным теплообменом, теплоотдачей соприкосновением или просто теплоотдачей. Конвективный теплообмен (или теплоотдача) представляет собой очень сложный процесс, который зависит от многих условий. В частности, в зависимости от рода движения (свободное или вынужденное) интенсивность теплообмена различна. При ламинарном движении, когда частицы жидкости движутся параллельно стенке, перенос тепла к стенке осуществляется путем теплопроводности и зависит в основном от коэффициента теплопроводности жидкости. При турбулентном же режиме, когда частицы жидкости движутся неупорядоченно, хаотически, такой способ переноса тепла сохраняется лишь в ламинарном пограничном слое и интенсивность теплообмена возрастает в результате уменьшения толщины ламинарного слоя жидкости. На процесс теплоотдачи значительно влияют физические свойства веществ теплопроводность, плот- [c.25]

Поверхность сухого воздухоохладителя рассчитают по формуле (111—19), в которой С о — холодопроизводительность воздухоохладителя, определяемая калорическим расчетом, ккал/ч (в Со входят также тепловой эквивалент электродвигателя, вентилятора и прочие потери) к - коэффициент теплопередачи между ох-лаждаемг,1м воздухом и охлаждающей средой, проходящей через змеевик (к включает и теплоотдачу скондепсиру-ющейся влаги) [c.172]

Батарейное охлаждение имеет малый коэффициент теплопередачи. Это объясняется тем, что скорость воздуха при естественной циркуляции очень мала (около 0,05 м1сек). Основное же правило для лучшей теплоотдачи во всех теплопередающих аппаратах — это создание больших скоростей. Исходя из этих соображений, применяют батарейные воздухоохладители (как аммиачные, так и рассольные). [c.107]