Трубы ребристые, теплопередача

Исходные продукты (азотно-водородная смесь) подаются снизу колонны, движутся по кольцевому пространству, образованному изоляционной и теплообменной трубкой (труба — ребристая для улучшения теплопередачи). Далее по каналам, имеющимся в верхней части колонны, смесь поступает в центральную трубу и через ее нижнее отверстие следует на контактирование в слой катализатора, находящийся в трубе. После реакции газовая смесь движется вниз между теплообменной и катализаторной трубами и обменивается теплом с исходной смесью, направляемой на контактирование. Вывод продуктов реакции осуществляется снизу. [c.43]

На рис. 217 показано изменение коэффициента теплопередачи ребристой батареи со сплошными ребрами в зависимости от шага ребер и числа горизонтальных рядов труб ребра батареи шириной 600 мм и высотой 70 мм на каждый горизонтальный ряд труб. Коэффициент теплопередачи отнесен к наружной поверхности труб. [c.404]

Установка ABO взамен водяных холодильников на АВ и АВТ не вызывает трудностей, а объем работы по подготовке площади невелик. Срок службы ABO намного больше, чем аппаратов водяного охлаждения, и приводы вентиляторов в воздушной атмосфере работают почти без повреждений. В аппаратах с водяным охлаждением трубы подвергаются коррозии со стороны технологического потока и со стороны воды. Из-за отложений накипи и загрязнений снижается коэффициент теплопередачи поэтому аппараты нужно часто останавливать для чистки и ремонта. Кроме того, при этом приходится создавать резервные поверхности теплообмена. В ABO коррозия и загрязнения ребристой поверхности труб со стороны воздуха незначительны. Ориентировочно соотношение затрат на обслуживание и ремонт водяных и воздушных теплообменников составляет 4 1. Поскольку воздух почти не вызывает коррозии, трубы для ABO можно изготавливать из более дешевых материалов, чем для кожухотрубчатых теплообменников. Наружная поверхность труб в ABO не нуждается в частой чистке. Недостатком ABO является сильный шум, создаваемый работающими вентиляторами. [c.177]

В теплообменниках насосных, компрессорных и холодильных установок теплопередача происходит через гладкие и ребристые трубы, а также различного рода другие теплообменные поверхности. [c.38]

Для увеличения коэффициента теплопередачи в аппаратах воздушного охлаждения применяются ребристые трубы. Ребра, изготовляются из меди или алюминия. [c.127]

У современных типов печей в конвективной части используются гладкие трубы, расположенные в виде треугольника перпендикулярно к направлению потока дымовых газов. У некоторых новейших конструкций печей для повышения теплопередачи используются в конвективной части трубы с продольной или поперечной ребристостью. Ход расчета теплопередачи для труб с увеличенной поверхностью подробно описан в литературе [10]. [c.88]

В печах косвенного нагрева для увеличения At так же, как и в печах прямого нагрева, используют повыщение температуры теплоносителя и принцип противотока между материалом и теплоносителем (трубчатые печи крекинга и перегонки нефти). Развитие поверхности теплообмена в печах косвенного нагрева достигается применением изогнутых и ребристых греющих поверхностей, например змеевиковых труб с ребристой поверхностью, конусообразных колец и т. п. (трубчатые печи, печи полукоксования угля в тонком слое). Для увеличения коэффициента теплопередачи уменьшают толщину стенок (например, в камерных коксовых печах), увеличивают коэффициент теплопроводности [c.180]

Передача тепла от нагретой среды, протекающей внутри трубок радиатора, атмосферному воздуху осуществляется без непосредственного контакта через сильно развитую поверхность ребер, имеющихся на трубках, за счет теплопроводности и конвекции. Для интенсификации процессов теплопередачи ребристые трубы могут орошаться снаружи водой. [c.237]

Менее интенсивная теплопередача в каскадных батареях с уменьшенным заполнением (в сравнении с затопленными) объясняется тем, что в верхней части поверхности труб, омываемой паром, интенсивность теплообмена между стенкой и аммиаком значительно меньше, чем для участка трубы, омываемой жидкостью. Это приводит к повышению температуры стенки трубы и соответствующему снижению температурного перепада между воздухом и внешней тепло передающей поверхностью батарей. Ребристые батареи при естественной конвекции воздуха и при каскадном режиме следует заполнять жидким аммиаком на 20—25%. Уровень заполнения труб зависит от количества подаваемой жидкости и скорости ее течения, а также от длины шлангов батарей на горизонтальных участках. [c.40]

Другим недостатком была зависимость работы нижних батарей от верхних, а эффективность работы приборов охлаждения данного этажа от плотности теплового потока. Частичное заполнение сечения труб хладагентом и разделение жидкой и паровой фаз усложняло конструкцию приборов охлаждения. Наиболее сложными в изготовлении были батареи типа каскад . В трубе создавалось только раздельное движение жидкости и пара, а, как известно, теплопередача приборов охлаждения при таком режиме течения малоинтенсивна. Коэффициент теплоотдачи от пара к внутренней поверхности трубы в 10 раз меньше, чем от жидкости к стенке трубы, и для оребренных аппаратов с плотностью теплового потока, отнесенного к внутренней поверхности труб порядка 1000 Вт/м , ребра работают с малой эффективностью. Так, для воздухоохладителей из ребристых труб с коэффициентом оребрения больше 10, разность температур по стальному ребру при его высоте 30 мм, толщине 1 мм и толщине инея в 2 мм в начале его работы в лобовой части составляет 6,4° Сив кормовой — 5,5° С. Степень эффективности ребра при скорости воздуха 7 м с, температуре кипения —33° С и температуре набегающего потока воздуха —18° С составляет всего 0,5 против 0,65—0,7 для полностью заполненных труб. Это свидетельствует о недостаточном количестве жидкости в приборах охлаждения даже при заполнении их жидкостью на 30 % сечения труб. [c.43]

Оседая на трубах, иней ухудшает теплопередачу и циркуляцию воздуха. Особенно это заметно при использовании двухрядных, пучковых и ребристых батарей и воздухоохладителей. На холодильниках снеговую шубу с батарей периодически удаляют механическим способом или методом оттаивания ее горячими парами аммиака. Последний способ получил наибольшее распространение. Механический способ является более трудоемким, особенно при наличии уплотненного инея, который образуется, когда тепловая нагрузка в камерах отводится при температурах, близких к 0°С. [c.56]

Ребристые воздухоохладители разделяются по типу оребрения поверхности. Ребра могут быть пластинчатые, спирально-навивные, спирально-накатные, отдельные насадные, литые из алюминия на цельнотянутых стальных трубах. Литые ребра имеют самое надежное сопряжением трубой и позволяют создать оптимальный профиль, обеспечивающий наибольшую эффективность теплопередачи и минимальные гидравлические сопротивления. [c.76]

При необходимости интенсификации теплопередачи и создания компактных теплообменников весьма широко применяют ребристые поверхности. На рис.7.2 показаны оребренные трубы, используемые при продольном (вид б — прямоток, противоток) и поперечном (вид в — перекрестный ток) движении теплоносителей. Цель здесь — развитие теплопередающей поверхности в зоне движения одного из теплоносителей — того, со стороны которого интенсивность теплоотдачи ниже и подлежит увеличению. Чаще всего применяют наружное оребрение труб, так как внутреннее (вид а) — сложнее в изготовлении, к тому же достигнутое здесь увеличение теплообменной поверхности сравнительно невелико. [c.525]

Трубы с ребристой поверхностью применяются главным образом для газовых сред, имеющих низкие коэффициенты теплопередачи. Поперечные сечения этих теплообменных труб показаны на рис. 31. [c.91]

Для фреоновых ребристых батарей в камерах из труб диаметром 18 X 1 мм при коэффициенте оребрения 5—10 и разности температур воздуха и фреона-12 около 15° С коэффициенты теплопередачи, отнесенные к наружной поверхности, составляют 3—4 ккал/м час °С. [c.92]

II калорифер по конструктивным соображениям устанавливаем из железных ребристых труб следовательно, для подсчета его коэфициента теплопередачи следует воспользоваться формулой (для чугунных ребристых труб с продольным расположением их) [c.250]

I Расчет теплопередачи ребристых труб основан на теории теплопроводности стержней,- причем наиболее важным моментом в этом расчете является вычисление температуры на вершине ребра , [c.265]

Коэффициенты теплопередачи для аммиачных батарей из гладких труб можно принимать по табл. 15, для ребристых батарей— по табл. 17. Для фреоновых ребристых батарей коэффициент теплопередачи можно принять равным 4—5 ккал м -ч-град). [c.186]

Коэффициент теплопередачи к для батарей из гладких труб может быть принят по табл. 15, для ребристых батарей — по табл. 17. [c.189]

Расчет теплопередачи ребристых труб основан на теории теплопроводности стержней, причем наиболее важным моментом в этом расчете является вычисление температуры на вершине ребра. Обозначим, как это изображено на рис. 46 г,- — внутренний радиус ребристой трубы в м. [c.112]

Ребристые калориферы состоят из вертикальных или горизонтальных труб, снабженных на наружной поверхности ребрами в виде поперечных дисков. Трубы соединяются между собой на фланцах. Отдельные секции труб включаются параллельно. Основным недостатком ребристых калориферов является трудность очистки их от пыли и грязи, забивающейся между ребрами и значительно ухудшающей теплопередачу. [c.46]

В настоящее время для оросительных холодильников применяют не только гладкие железные, но и чугунные трубы с ребрами внутри, такие же, как и для оросительных холодильников надсмольной воды. Ребристые трубы создают турбулентное (завихренное) движение масла, что способствует увеличению коэффициента теплопередачи от масла к воде и, следовательно, уменьшению необходимой поверхности охлаждения. [c.219]

Применение чугунных ребристых труб требует обязательно чистого масла, так как ребристая поверхность труб создает благоприятные условия для оседания шлама и полимеров. Загрязнение труб осадками уменьшает коэффициент теплопередачи и создает сопротивление проходу масла через трубки. [c.220]

Из приведенных на рис. 169 теплообменников наиболее широко применяются поперечноточные витые (тип ж), обладающие достаточно высоким коэффициентом теплопередачи. Значительное увеличение коэффициента теплопередачи достигается использованием ребристых трубок (тип з). Оребрение трубок производят в процессе их изготовления. Можно также выдавливать ребра на трубках на токарном станке с помощью специального приспособления трубки при этом должны предварительно подвергаться отжигу. Ребро имеет сечение треугольника, вытянутого вверх (на 1 пог. м трубы располагается 400—600 спиральных ребер). В связи с повышением коэффициента теплопередачи масса металла оребренных трубок теплообменника на 35—50% меньше, чем гладких трубок. [c.423]

Значительное увеличение коэффициента теплопередачи достигается использованием ребристых трубок. Оребрение трубок производят накаткой в процессе их изготовления. Можно выдавливать ребра у трубок на токарном станке с помощью специального приспособления. Ребро имеет сечение треугольника, вытянутого вверх (на 1 пог. м трубы располагается 400—600 спиральных ребер). В результате повыщения коэффициента теплопередачи и увеличения на 20—60% поверхности теплообмена масса металла оребренных трубок получается на 35—50% меньше, чем при гладких трубках. На 1 л трубчатки из оребренных труб приходится от 600 до 800 теплообменной поверхности (с учетом обеих сторон труб). В качестве оребренных используют трубы из меди или алюминиевых сплавов. [c.429]

К промежуточным холодильникам компрессоров предъявляют следующие требования высокие коэффициенты теплопередачи, малые потери давления и компактность. Вследствие этого широко применяют холодильники с ребристыми поверхностями охлаждения, например с ребристыми трубками каплевидного или овального сечений и с прямоугольными ребрами (рис. 176). В этом случае, по сравнению с гладкими трубками, уменьшается при одинаковых потерях Ьр объем, занимаемый пучком труб, в 2 — 3 раза и снижается расход цветного металла примерно в 3 /2 раза. [c.396]

Так, пенное охлаждение пучков труб в теплообменниках осуществляется путем продувания воздуха через воду в межтрубном пространстве. При этом величины коэффициентов теплопередачи от воды, движущейся в трубах, к воздуху — того же порядка (или несколько выше), что и при жидкостном охлаждении. В то же время расход охлаждающей воды и стоимость поверхности теплообмена меньше (нет необходимости в использовании ребристых труб). Удельная поверхность фазового контакта в.пене, образующейся на ситчатых тарелках, составляет около 800 м /м , в то время как при жидкостном охлаждении для пучка труб диаметром 25 мм при шаге между трубами 37,5 мм поверхность теплообмена равна всего 49 м 1м . [c.182]

Увеличение скорости воздуха значительно повышает коэфициент теплопередачи нагревательных приборов. Ниже приводим значения К р — коэфициента теплопередачи чугунных ребристых труб, определенные по формуле инж. Власова [c.118]

Вычисляются размеры патрубков Л. 4-5]. Описанный алгоритм пригоден для расчета как гладкотрубных, так и ребристых теплообменников. При расчете теплопередачи в теплообменниках с ребристыми трубами [Л. 4-7] следует в уравнении для расчета коэффициентов теплоотдачи и падения сопротивления в трубах и между трубами ввести поправочные коэффициенты. [c.123]

В отдельных случаях является более выгодным итти на повышение скоростей, не считаясь с увеличением газового сопротивления, с целью повысить коэфициент теплопередачи, уменьшить поверхность нагрева и создать более компактную установку. Чрезвычайно сильно отражается на теплопередаче поверхности нагрева экономайзера содержание его стенок в чистоте, особенно со стороны газов. В гладкотрубных экономайзерах устанавливают механические скребки для удаления сажи и золы с поверхности труб. Ребристые и змеевиковые трубы обдуваются струей перегретого пара или воздуха. Следует периодически продувать экономайзеры через спускной кран и не реже раза в год производить очистку стенок от накипи. Под экономайзером необходимо предусматривать золоуловительную камеру. Относительно арматуры и пр. см. Правила НКТ СССР (стр. 136). [c.57]

Необходимая поверхность теплообмена определяется охлаждающей средой и конструктивными особенностями аннаратуры. Для кожухотрубчатых теплообменников общий коэффициент теплопередачи представлен на рис. 177. Для теплообменников труба в трубе с ребристой поверхностью внутренних труб общий коэффициент теплопередачи можно принять равным 161,11 ккал/(м2.ч-°С). Если для охлаждения раствора применяется вода, то скорость ее циркуляции зависит от допустимой температуры на выходе из холодильников. Так как удельные теплоемкости воды и охлаждаемого раствора амина очень близки, то скорость циркуляции воды можно принять равной скорости циркуляции аминового раствора. Если в качестве хладагента используется окружающий воздух, то змеевики аминового холодильника и конденсатор верха колонны выполняются как один аппарат. Для определения эксплуатационных расходов в этом случае также необходимо рассчитать общую тепловую нагрузку. Эксплуатационные расходы нри охлаждении воздухом складываются из затрат электроэнергии па привод вентиляторов п расходов на обслу-/кивание этих вентиляторов и охлаждающей поверхпостн. [c.275]

Опыты по изучению теплопередачи на ребристых горизонтальных трубах из стали 0Х18Н10Т были проведены при давлении пара в конденсаторе =0.215—1.15 бар в диапазоне изменения плотности теплового потока д от 1.2-10 до 2.8-10 Вт/м . Величина полного температурного напора находилась в интервале значений Д =42—85° С. Скорость воды в трубе изменялась от 1.7 до 2.3 м/с, температура воды на входе колебалась в пределах [c.177]

Первые ряды конвекционных труб имеют добавочный истачник тепла — радиацию от расположенной против труб кирпичной кладки. Общая теплопередача в первом ряду конвекционных труб может достигать 37 500 — 45 000 ккал м час. Общая теплопередача в других- рядах конвекционных труб значительно ниже—от 20 ООО до 7 500 ккал в зависимости от местоположения труб в конвекционной камере. Средняя теплопередача в конвекционных секциях обычно 10 800 — 13 500 ккал/м час. В некоторых печах, особенно в конвекционной секции, трубы снабжаются волнистыми элементами чугунного литья или ребристыми кольцами для увеличения поверхности нагрева и теплопередачи. Применение элементов с развитой поверхностью может значительно снизить начальную стоимость печи, так как для той же эффективности печи труб с увеличенной поверхностью нужно иметь лишь около половины того количества, которое необходимо в случае голых труб. К сожалению, топлива с высоким содержанием твердых примесей часто препятствуют широкому применению труб с развитой поверхностью. В таких случаях твердые примеси отлагаются в извилинах поверхности и затрудняют теплопередачу и тягу. Если [c.246]

Конструкция охлаждающего элемента с ребристой со стороны слоя поверхностью представлена на рис. ХП-52. Гладкая горизонтальная труба ( = 42X5 мм) имела круглые ребра диаметром 120 н толщиной 8 мм с шагом между ребрами 40 мм. После непрерывной эксплуатации в течение 10 мес. элемент находился в удовлетворительном состоянии. Коэффициент теплопередачи к потоку нагреваемой воды в элементах без оребрения составил 230— 260 ккал (м ч град) в сребренных трубах эта величина возрастает до 550—570 ккал (м- ч град) в расчете на поверхность гладкой трубы. [c.566]

Увеличение снеговой шубы на ребристой поверхности батарей приводит к неуклонному уменьшению коэффициента теплопередачи. При этом наиболее заметно он снижается в первые 10—15 дней нарастания снеговой шубы- Так, за 94 дня испытаний, проведенных ВНИХИ с сребренными рассольными батареями, установлено, что вследствие нарастания снеговой шубы коэффициент теплопередачи, отнесенный к гладкой внутренней поверхности труб батарей, понизился с 20,4 ккал (м -ч-срад) до 13,8 ккал (м -ч-град), т. е. на 34%, причем за первые 15 дней г понизился на 9%, а за последующие 50 дней — на 8%, затем за 30 ней к снизился еще на 17%.. [c.189]

При движении воздуха поперек труб со скоростью 3—Ьм сек коэффициент теплопередачи сухого гладкотрубного воздухоохладителя к = 2Ъ—30 ккал (м -ч-град), а при движении воздуха вдоль труб j%=15—18 ккал м -ч-град). Для ребристых воздухоохладителей при скорости движения воздуха 4—5 м сек и тепловой нагрузке 100 kkuaIa /fe=I0—15 ккал (м -ч-град). [c.195]

Теплопередача от газа к газу, как и в обыкновенных теплообменниках, происходит через металлическую стенку. Когда секция, по которой проходит сжатый воздух, начинает забиваться льдом и твердой углекислотой, направление потоков автоматически изменяется на обратное. Поперечное сечение обеих секций должно быть одинаковым, что приводит или к пониженному значению коэффициента теплоотдачи со стороны сжатого газа, или к большому сопротивлению обратного потока. Это является недостатком реверсивных теплообменников. Как и в регенераторах, потоки приходится балансировать, причем обычно пользуются петлей Трумплера . При этом способе, не вызывающем особых технических затруднений, балансирующий сжатый воздух дополнительно проходит через специальную секцию теплообменника, охлаждая основной поток сжатого газа. Первые реверсивные теплообменники представляли собой концентрические трубы с ребрами в кольцевом зазоре. Теперь же в качестве реверсивных обычно используются пластинчато-ребристые теплообменники. Для больших установок, когда невозможно создать нужную поверхность теплопередачи в одном аппарате, приходится соединять несколько теплообменников параллельно, обеспечивая равномерное распределение газа между ними. [c.198]

На рис. 80 представлен фреоновый конденсатор 2Ф-КТГ. Кожух конденсатора выполнен из стальной трубы диаметром 159 X 4,5 мм, длиной 860 мм, внутри кожуха 19 красномедных труб диаметром 18x1,5 мм, на которые надеты ребра в виде стальных листов толщиной 0,5 мм с шагом 4 мм. Теплопередающая поверхность со стороны фреона 2 м . Коэффициент теплопередачи, отнесенный к ребристой поверхности, равен 300 ккал м час С. Коэффициент оребрения 2,6. [c.125]

Коэффициент теплопередачи сухого гладкотрубного воздухоохладителя к при движении воздуха поперек труб со скоростью 3—5 м сек равен 25—30 ккал1м час °С. При движении воздуха вдоль труб к равен 15—18 ккал/м-час С. Для ребристых воздухоохладителей при скорости движения воздуха 4—5 м1сек к равен 10—15 ккал/м час °С при тепловой нагрузке 100 ккал/м час. [c.159]

При проведении тепловых расчетов трубчатых теплообменпых аппаратов коэффициент теплопередачи обычно определяется по формулам для плоской стенки. Это не вносит больших погрешностей и вместе с тем значительно упрощает расчет. Исключение составляют ребристые поверхности (трубы с ребрами) и толстостенные гладкие трубы, у которых отношение н/ в>1,5 расчет их по формулам для плоской стенки производить не рекомендуется во избежание больших ошибок. [c.43]