Кремний, влияние его содержания

Основными элементами, влияющими на степень графитизации чугуна, являются углерод и кремний. Влияние содержания углерода и кремния на структуру чугуна характеризуется диаграммой, представленной на фиг. 116. Литейные чугуны расположены во //. Пб и /// областях диаграммы. / и Па области [c.277]

В работе [69] исследовано влияние содержания окиси кремния на физико-механические и каталитические свойства катализаторов АНМ и АКМ. Установлено, что введение в катализатор окиси кремния приводит к улучшению его структуры увеличению объема и среднего радиуса пор и возрастанию в полтора раза механической прочности. С увеличением [c.16]

Для достижения высокой активности первостепенное значение имеют два фактора общая внутренняя поверхность катализатора и внешняя поверхность экструдата. Последний фактор указывает, что реакция протекает в диффузионной области. Чем меньше размер экструдата, тем выше его активность. Но при этом растет гидравлическое сопротивление слоя катализатора, а на повышение давления газа для преодоления этого сопротивления требуются дополнительные затраты. Поэтому нужно учитывать влияние размера и формы экструдата, а также найти компромисс между величинами внутренней и внешней поверхности. Внутренняя поверхность в основном регулируется за счет изменения количества добавляемого оксида кремния. Влияние количества оксида кремния на удельную поверхность катализаторов видно из табл. 1. Хотя общая поверхность катализатора постоянно растет с увеличением содержания 5102, поверхность металлического железа, измеренная по хемосорбции СО после восстановления катализатора, уменьшается, начиная с определенного содержания 5102. [c.172]

Кремний при содержании его в пробе более 0,5% не полностью извлекается при упаривании пробы, а частично осаждается в виде кремневой кислоты. Влияние кремния (в количестве до 5%) можно устранить фильтрованием раствора перед комплексообразованием. [c.85]

Влияние содержания окиси кремния на свойства алюмомолибденового катализатора (10% МоОз) [16] [c.193]

Модифицирующие материалы вводят (0,1—0,8, иногда до 1%) в жидкий чугун, вследствие чего улучшаются форма и распределение графита, структура металлической основы и, следовательно, повышаются его мех. св-ва. У серого модифицированного чугуна перлитная (см. Перлит в металловедении) или сорбитная (см. Сорбит) металлическая основа с мелким, завихренным, равномерно распределенным графитом пластинчатой формы. У модифицированных высокопрочных и ковких чугунов может быть ферритная основа (см. Феррит), у них высокие пластические св-ва. Структура легированных и термически обработанных М. ч.— бейнитная (см. Бейнит), трооститная (см. Троостит), мартенситная (см. Мартенсит) или аустенитная (см. Аустенит) — в зависимости от количества и состава легирующих материалов или от режима термообработки. Осн. элемент, определяющий хим. состав М. ч.,— кремний. Влияние остальных химических элементов учитывают, исходя из содержания кремния и углерода. Содержание кремния п сером М. ч. должно быть несколько ниже критического , т. е. [c.833]

Рис. 7. Влияние содержания хрома в катализаторе хром — оксид кремния на эффективность хрома и общую эффективность катализатора.

Фиг. 16. Влияние содержания кремния в на критическое напряжение.

Рис. 55. Влияние содержания кремния на скорость коррозии сплава Fe—Si в 10%-ной НС1 при 30° С

Рнс. 57. Влияние содержания кремния на коррозию кремнистых сплавов в гО -ной НЫОд при 60°. [c.109]

Фиг. 14. Влияние содержания кремния Яа устойчивость стали при высо.чих температурах

На фиг. 54 показано влияние содержания кремния на стойкость сплава в 5%-ной кипящей соляной кислоте. Коррозионная устойчивость ряда железных сплавов приведена п табл. 12. [c.80]

Рис. 12. Влияние содержания алюминия а, кремния б и хрома в на скорость окисления стали при высоких температурах

Влияние содержания двуокиси кремния в катализаторе на степень восстановления [c.193]

Распад цементита и связанная с этим графитизация чугуна приводит к увеличению его коэффициента расширения. Поэтому перлитный чугун имеет меньший коэффициент расширения, чем ферритный того же химического состава. Кремний, при содержании его до 1,5—1,7%, увеличивает, а при большем содержании снижает коэффициент расширения чугуна. Остальные элементы — марганец, фосфор и сера — не оказывают заметного влияния на величину коэффициента расширения чугуна. [c.359]

Кремний при содержании его в стали в количестве 0,3—0,4% не оказывает сколько-нибудь заметного влияния на развитие отпускной хрупкости. Кремнистые стали, не имеющие в своем составе каких-либо легирующих элементов кроме кремния, также не подвержены отпускной хрупкости. [c.303]

Фиг. 137. Влияние содержания кремния и углерода на твердость хромистых чугунов (Сг-32 / ).

Межкристаллитная коррозия в транспассивной области не оказывает заметного влияния на форму поляризационной кривой следовательно, по ней нельзя определить, является ли разрушение межкристаллитным или равномерным по всей поверхности. Хотя некоторое влияние содержания хрома, углерода и кремния [42, 55, 152] все же наблюдалось в области вторичной пассивности, его не всегда удается поставить в прямую зависимость с межкристаллитной коррозией. [c.73]

Влияние кремния. При содержании кремния не менее 14% масс, наблюдается повышение коррозионной стойкости железоуглеродистых сплавов. При содержании кремния свыше 1% в стали и свыше 3% в чугуне химическая стойкость их ухудшается. [c.9]

Аналнз производится при возбуждении спектров конденсированной искрой ток питания трансформатора 3—4 а, индуктивность около 0,01 мгн, емкость 0,01 мкф, постоянный электрод из стали-серебрянки диаметром 9,5 мм, искровой промежуток 3,5 мм, предварительный обжиг 2 мин. При определении кремния в феррохроме но линиям 81 6347,01 А—Ре 6400,0 А было заметно влияние содержания углерода. Строились отдельные градуировочные графики для малоуглеродистого (до 1% С) и углеродистого (выше 1% С) феррохрома. Можно было опре- [c.230]

Изучение влияния содержания окиси кремния на свойства промышленных алюмокобальтмолибденовых и алюмоникельмолибдено-вых катализаторов показало, что введение 3102 увеличивает объем и средний радиус пор, повышает в 1,5 раза механическую прочность катализатора. При этом возрастают расщепляюш,ая и изомеризующая активности катализаторов У Большое значение в настоящее время уделяется катализаторам на цеолитной основе. Эти катализаторы обладают высокой активностью и хорошей избирательностью, а кроме того позволяют часто проводить процесс без предварительной очистки сырья от азотсодержащих соединений. Содержание в сырье до 0,2% азота практически не влияет на их активность Применение цеолитных катализаторов часто позволяет проводить процесс при более низкой температуре Повышенная активность катализаторов на основе цеолитов объясняется более высокой концентрацией активных кислотных центров в кристаллической структуре по сравнению с аморфными алюмосиликатными катализаторами [c.322]

Оксиды натрия взаи) одействуют с оксидами кремния или алюминия, входящик / в состав катализатора, ускоряют спекание поверхности катализатора в гидротермальных условиях. Кроме того, ионы натрия нейтрализуют кислотные центры катализатора, снижая его крекирующую активность. Натрий промотирует дезактивирующее действие ванадия, поскольку входит в состав эвтектики ванадия с цеолитом, понижая температуру ее плавления до 540 С. С увеличением концентрации оксида натрия кристалличность цеолита РЗЭ снижается как в присутствии ванадия, так и без него. Данные табл. 5.2 показывают влияние содержания натрия и ванадия на кристалличность цеолита. [c.115]

Известно, что углерод существенно влияет на коррозионную стойкость сталей. С увеличением содержания углерода коррозионная стойкость сталей уменьшается, уменьшается она и при переходе к з алочным структурам. Так, например, скорость коррозии чистого железа в 1 н. рас1воре соляной кислоты приблизительно в сто раз меньше, чем серого чугуна и в десять раз меньше, чем Ст. 10. В нейтральных средах влияние содержания углерода на скорость коррозии уменьшается. Примесь марганца практически не влияет на коррозионную стойкость стали. Добавка кремния в количестве свыше 1 % несколько снижает Коррозионную стойкость стали, очень большие добавки кремния (от [c.38]

Влияние содержания окиси алюминия. Чапетта и Хантер [38] для определения характера влияния количества окиси алюминия на свойства катализатора никель — окись кремния — окись алюминия приготовили серию катализаторов, используя отмыты гидрогели карбоната никеля, окиси кремния и алюминия. Содержание окиси алюминия в катализаторе изменялось в пределах 2—95%. Концентрацию никеля во всех этих образцах катализаторов поддерживали постоянной (около 5%). Результаты изомеризации к-гексана в присутствии этих катализаторов при сравнимых условиях приведены в табл. 57 и 58. На рис. 83 степень превращения к-гексана представлена в виде функции температуры реакции. Степепи превращения к-гексана для катализаторов. [c.579]

Рис. 75. Влияние содержания в масле присадки ВНИИ НП-360. на разность почернений аналитических линий и фона Д5 а — с буфером б — без буфера 1 — хром 2 — никель 3 — железо 4 — кремний 5 — медъ.

Для изучения влияния содержания хрома на эрозионную стойкость стали были выбраны сплавы, содержание элементов для которых приведено в табл. 46. Количество углерода в этих сплавах было в основном одинаковым, за исключением стали Х9С2 с повышенным содержанием углерода и кремния. При химическом анализе в качестве случайной примеси во всех сталях был обнаружен никель. Анализ на серу и фосфор не производили. [c.155]

Алюминий обладает высокой коррозионной стойкостью, что связано с его способностью легко пассивироваться. Наличие оксидной пленки на поверхности алюминия создает существенную разницу между стационарным потенциалом алюминия в кислых и нейтральных средах и стандартным электродным потенциалом алюминия. Коррозионная стойкость алюминия различных сортов определяется главным образом содержанием железа и меиьшей степени влияет кремний при содержании до 0,3 %, так как в отсутствие железа ои находится в твердом растворе. Влияние железа зависит от pH среды. В кислой среде, где процесс ндет с водородной деполяризацией, железо сильно снижает коррозионную стойкость алюминия в нейтральной и щелочной средах содержание железа до 0,5 % практически не влияет на коррозионную стойкость. [c.167]

ВОН кислоты в слое улучшает его стойкость. На рис. 1.93 показано влияние содержания кремния в сплаве на состав слоя и на коррозионные потери сплава в 10% растворе хлорного железа. На сплавах, содержащих молибден, последний выделяется в форме окисла. Повышенная стойкость этих сплавов основана на совместном действии кремневой кислоты и молибдена [281, 282]. В толстых слоях (300—500 А), которые образуются под действием воЗ духа при нагревании, хром содержится в повышенном, а никель — в уменьшенном количествах. Эти слои являются кристалличс скими, показывают цвета побежалости и построены по типу шпинели [283]. Скорость их роста лимитируется скоростью движения ионов металла и кислорода в слое. [c.103]

Помимо способа работы на результаты анализа влияют еще пригода и количество различных примесей, а также структура стали, обусловленная предшествовавшей термической обработкой. Относительно влияния содержания углерода следует заметить, что окраска жидкости не всегда растет пропорционально содержанию углерода. Это бывает главным образом при неодинаковом содержании марганца. В чистой тигельной стали с содержанием меньше, чем по 0,1% фосфора, серы, кремния и марганца, окраска равномерно увеличивается с повышением содержания углерода. Поэтому чистые стали различной твердости можно сравнийать с одной и той же нормальной сталью. [c.120]

Работниками Первоуральского завода было замечено, что при использовании различных хромовых руд степень окисления хрома при одном и том же технологическом режиме неодинакова. По химическому составу руды, как правило, отличаются содержанием окиси хрома, закиси железа и двуокиси креммия. В сообщении I было показано влияние двуокиси кремния на о ислительный процесс. В литературе о роли закиси железа в дани м процессе указаний не имеется. Поэтому были поставлены исследования, позволяющие определить влияние содержания закиси железа в руде на процесс прокалки. [c.13]

Фиг. 133. Влияние содержания кремния на химическую стойкость фер-росилияа в 400/ -ной серной кислоте при температуре 60" С.

Кремний при содержании его более 2% в аустенитной хромоникелевой стали значительно увеличивает ее коррозионную стойкость в сильноокислительных средах, возможно, вследствие улучшения защитных свойств окисной пленки соединениями типа ЗЮа (рис. 20). Однако установлено, что в сварных соединениях стали, легированной 4—6% 51, происходит избирательная коррозия металла околошовной зоны в окислительных средах в области, ограниченной изотермами 600—900°С. Причем с ростом концентрации кремния и ниобия коррозия возрастает. Установлено, что коррозионное разрушение распространяется по межзеренным границам в результате растворения избыточной фазы, имевшей повышенное содержание кремния, никеля, марганца и пониженное по сравнению с исходным материалом содержание хрома и железа. При содержании кремния в стали менее 1 % он не оказывает влияния на коррозию металла. В целом, в настоящее время, влияние 51 на коррозию коррозионно-стойких сталей в азотной кислоте окончательно не выяснено. [c.37]

Для проверки этого предположения были проведены анализы на содержание металлов в свежем катализаторе и в катализаторе после длительных опытов (табл. 2). При анализе свежего катализатора практически не обна-рун ено ни ванадия, ни никеля. Однако после длительных опытов на катализаторе появляется значительное количество ванадия, особенно при переработке вакуумного газойля арланской нефти. Возрастает и содерн<апие никеля. Существенно увеличивается количество меди. После длительных опытов на вакуумном газойле смеси туймазинской и ромашкинской нефтей содержание меди увеличивается в восемь раз, а на вакуумном газойле из арланской нефти в 39 раз. Кроме того, полуколичествепный анализ показал наличие в катализаторе таких металлов, как алюминий, кремний, железо, натрий, кальций, магний и марганец в тысячных долях процента. В сотых долях процента обнаружены титан, цирконий и хром. Все это дает возможность предположить о существенном влиянии содержания металлов на катализаторе на материальный баланс крекинга. Как видно из табл. 2, уже при содержании металлов в тысячных долях процента на катализатор наблюдается значительное ухудшение показателей каталитического крекинга, когда сырьем является вакуумный газойль арланской нефти. Видимо, в некоторых случаях для значительной дезактивации катализатора достаточно содержание металлов меньше 0,01% вес., как это указывается в зарубежной литературе [9]. [c.182]

К. А. Андрианов с сотрудниками [52] проводил исследование по изучению влияния содержания меди на каталитическую активность кремнемедных контактных масс в реакциях с хлористым этилом. Авторами отмечается, что при снижении содержания меди до 5% выход диэтилдихлор-силана может достигать 45—50%. Указывается также, что при высоком содержании меди в сплаве 81 — Си наблюдается резкое возрастание количества образующихся газов. Выход диэтилдихлорсилана может быть увеличен до 40% при пропускании хлористого этила над порошком кремния (70,2%) и меди (21,2%), при 270—330° [53]. Высокий выход этилхлорсиланов отмечается при взаимодействии хлористого этила с контактной массой 81 — Си, содержащей небольшой (2%) процент никеля [43]. [c.350]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология