Высокоэластичность резины модуль

Отсюда видно, что в области медленных релаксационных процессов теория предсказывает очень сильную зависимость времен релаксации от молекулярной массы (так как г) — М , то для малых значений р величина 0р — M ). Так же, как и в теории,высокоэластичности резин, рассматриваемая модель приводит к выводу о том, что модуль высокоэластичности, выражаемый как отношение вязкости к максимальному времени релаксации, должен быть обратно пропорционален молекулярной массе. Протяженность плато высокоэластичности в релаксационном спектре должна зависеть от молекулярной массы как (М Мс) , ибо она определяется фактором I, который разделяет область быстрых и медленных релаксационных процессов. [c.280]

Существенным предположением теории ТА является ограничение спектра медленных релаксационных явлений малым числом дискретных значений времени релаксации, из-за чего оказывается невозможным переход к непрерывному спектру. Модуль упругости 0 , связанный с существованием области относительно медленных процессов, обусловлен движениями участков цепи между зацеплениями, т. е. тем же механизмом, что и модуль высокоэластичности резин. Поэтому он должен отвечать значению модуля в области плато высокоэластичности. [c.284]

Константа Рг зависит от типа резины и температуры, С увеличением количества связанной серы (с возрастанием модуля высокоэластичности резины) скорость натекания снижается. Поскольку в эксплуатации применяет-ся сжатие порядка 20—30%, уплотнение газо- образных сред резиновыми прокладками опре-деляется главным образом диффузионными 5 свойствами газа и проницаемостью материала прокладки. Состояние же поверхности прокладки имеет важное значение лишь при ра- боте прокладок ниже температуры стеклования резины, когда разуплотнение вызывается температурной контракцией. Расчет необходимого начального давления уплотнения, приводящего к требуемому сжатию еь может быть сделан по уравнению (8.2). Зависимость между критическим давлением рабочей среды и сжатием прокладки и в этом случае отвечает уравнению (8.3), как это видно из рис. 8.7. [c.215]

Константа Р зависит от типа резины и температуры. С увеличением количества связанной серы (с возрастанием модуля высокоэластичности резины) скорость натекания снижается. Поскольку в эксплуатации применяется сжатие порядка 20—30%, уплотнение газообразных сред резиновыми прокладками определяется главным образом диффузионными свойствами газа и проницаемостью материала прокладки. Состояние же поверхности прокладки имеет важное значение лишь при работе прокладок ниже температуры стеклования резины. В последнем случае разуплотнение вызывается температурной контракцией. Расчет необходимого начального давления уплотнения, приводящего к требуемому сжатию еь [c.395]

Константа P зависит от тина резины и температуры. С увеличением количества связанной серы (с возрастанием модуля высокоэластичности резины) скорость натекания снижается. Поскольку в эксплуатации применяется сжатие порядка 20—30%, уплотнение газообразных сред резиновыми прокладками определяется главным образом диффузионными свойствами газа и проницаемостью материала прокладки. Состояние же поверхности [c.427]

Вулканизация приводит к сшиванию молекулярных цепей каучукового полимера во все более густую пространственную сетку. В соответствии с кинетической теорией высокоэластичности равновесный модуль резины должен возрастать пропорционально степени вулканизации или числу образующихся узлов пространственной сетки. [c.97]

В результате П. п. уменьшаются времена релаксации полимеров, возрастает их способность к большим высокоэластичным и вынужденно высокоэластичны.м деформациям (см. Стеклообразное состояние), существенно снижаются упругие гистерезисные потери и выделение тепла при многократных деформациях резин, а также т-ры хрупкости стеклообразных полимеров. Модуль упругости, прочность и долговечность полимера непрерывно снижаются с увеличением концентрации пластификатора. В ряде случаев при введении совместимых с полимером низкомол. в-в модуль упругости [c.563]

Механические потери в области высокоэластического плато определяются разрушением и рекомбинацией физических узлов, это значит, что механические потери Агю и релаксирующая часть модуля Е t) связаны между собой. Эти представления подтверждаются данными работы по самопроизвольному сокращению резин [146], из которой следует, что механические потери Дш, а следовательно, и неравновесная часть модуля Е ( ) в случае редкой сетки не зависят от того, сшит или не сшит полимер. Но модуль высокоэластичности Е, совпадающий с Е t) для несшитого эластомера, существенно больше для сшитого из-за наличия равновесного модуля. Например, для сши- [c.222]

Изделия, эксплуатируемые на открытом воздухе в ненапряженном состоянии, подвергаются преимущественно световому старению, кри этом у каучука изменяется модуль высокоэластичности, растет жесткость, повышается хрупкость поверхностного слоя, образуется сетка из трещин и иногда появляется липкость кроме того, меняются разрывная прочность и окраска резин. Аналогичное явление наблюдается при тепловом старении. [c.645]

Высокоэластичность сшитых эластомеров (резин) по своей природе связана с броуновским движением отдельных участков цепи. Этот же механизм обусловливает упругость полимерных цепочек, не связанных в сетку химическими связями. Поэтому в обоих случаях модуль Gj пропорционален кинетическому фактору (кТ), где к — постоянная Больцмана, Т — абсолютная температура, и N— [c.242]

Существование плато высокоэластичности на частотной зависимости д (а>) является характернейшей особенностью Механических свойств резин, обусловленной присутствием трехмерной сетки химических связей. При этом значение модуля на плато р связано со строением структурной сетки и выражается через величину молекулярной массы отрезка цепи между соседними поперечными связями Мс следующим образом [c.273]

Количественное описание зависимости модуля высокоэластичности от скорости или нанряжения сдвига в нелинейной области требует введения новых предположений о фундаментальных особенностях свойств полимерной системы точно в такой же мере, в какой этого требовало описание зависимости эффективной вязкости от режима деформирования. Такое описание может основываться на представлении о том, что развитие в текучем полимере высокоэластических деформаций, как и в резине, отвечает накоплению потенциальной энергии, которая зависит от свойств материала и обратимой деформации. Поэтому можно полагать, что количественное обоснование наблюдаемых зависимостей т (у г) должно основываться на рассмотрении возможных форм упругого потенциала аналогично тому, как это делается при анализе высокоэластических свойств любых упругих сред (см. раздел 6, гл. 1). [c.377]

Следовательно, для наполненных резин характерно наличие в области малых деформаций двух модулей при деформациях меньше 1% резина характеризуется модулем высокоэластичности при деформациях больше 1% — модулем — Модуль резин с обычно применяемым на практике содержанием наполнителя превышает модуль ненаполненной резины на полтора-два порядка, а модуль на один-полтора порядка. [c.267]

Наряду с исследованием природы равновесной высокоэластической деформации большое значение имеет изучение кинетики ее развития. Термодинамика явления высокоэластичности и молекулярная природа равновесной высокоэластичности уже получили теоретическое обоснование, когда появились первые фундаментальные исследования по кинетике. Эти исследования позволили вскрыть релаксационный механизм высокоэластической деформации, скорость развития которой во многом зависит от температуры. Первый шаг в выяснении основных закономерностей кинетики был сделан П. П. Кобеко, Е. В. Кувшинским и Г. И. Гуревичем , изучившими температурные зависимости модуля упругости (эластичности) резины и эбонита. [c.191]

В характере деформации упругих твердых тел и высокоэластичных полимеров имеются существенные различия. При растяжении первых соблюдается пропорциональность деформации и напряжения в образце, и небольшие упругие деформации развиваются только при высоких напряжениях, т. е. модуль упругости твердых тел весьма велик (например, для металлов Е = 10 000—20000 кгс/мм ). Высокоэластичные полимеры, наоборот, характеризуются высокими значениями деформаций при сравнительно низких напряжениях, модуль упругости для них мал (например, для каучуков и мягких резин = 0,02—0,80 . [c.66]

Для реальных структурированных эластомеров (резин) существенные отклонения эксперимента от теории наблюдаются при а>1,3. Данные же рис. 1У.15 включают и эксперименты, в которых ае достигала 5—7 (а= = 10- 15). Наряду с этим существует важное принципиальное отличие рассматриваемой зависимости от предсказываемой теорией. Упругость идеального каучука является чисто энтропийной, и его модуль высокоэластичности прямо пропорционален абсолютной температуре. При растяжении линейных полимеров модуль уменьшается с повышением температуры, причем так, что примерно пропорционален 1/Т. Очевидно, упругость сетки, образованной физическими связями, значительно сильнее зависит от прочности узлов, чем от упругости отделочных макромолекул. [c.252]

По М.с. различают след. осн. типы материалов 1) жесткие и хрупкие (чугуны, высокоориентир. волокна, камни и др.), для них характерны модули Юнга > 10 ГПа и низкие разрывные удлинения (до неск. %) 2) твердые и пластичные (мн. пластмассы, мягкие стали, нек-рые цветные металлы), для них характерен модуль Юнга > 2 ГПа и большие разрывные удлинения 3) эластомеры (резины)-низкомодульные в-ва (мвновесный модуль высокоэластичности порядка 0,1-2 МПа), способные к огромнььм обратимым деформациям (сотни %) 4) вязкопластичные среды, способные к неограниченным деформациям и сохраняющие приданную им форму после снятия нагрузки (глины, пластичные смазки, бетонные смеси), 5) жидкости, расплавы солей, металлов, полимеров и т п., способные к необратимым деформациям (течению) и принимающие заданную форму. Возможны также разнообразные промежут. случаи проявления М. с. [c.76]

Кинетическая теория высокоэластичности устанавливает связь между равновесным модулем и густотой вулканизационной сетки. А. Бики [33] влервые предложил использовать модифицированное уравнение кинетической теории высокоэла-стич ности для расчета густоты сетки в наполненных резинах. Согласно А. Бики, это управление имеет вид [c.135]

Из соотношения (IX. 18) видно, что модуль уиругостж резины увеличивается с повышением температуры. Это резко отличается от поведения других твердых тел. Причина заключается в том, что высокоэластичность каучуков обладает энтропийной природой в отличие от энергетической упругости обычных твердых тел модуль возрастает с температурой потому, что увеличивается интенсивность теплового, или броуновского, движения, вследствие чего усиливается нагрузка на молекулярные сегменты в точках их зацеплений, поскольку возрастает тенденция к образованию более вероятной клубкообразной конформации цепи. [c.159]

Кроме Вое и Моравски [98] исследование резин, наполненных кремнеземом, проводили и др. [99—101]. Было обнаружено, что при малых растяжениях модуль высокоэластичности значительно больше, чем при несколько больших деформациях (да 20%). Бикки [101] подчеркивает, что явление вязкоупругости при малых деформациях по природе иное, чем эс ект Маллинза — Патрикеева. В связи с этим представляет большой интерес обзор [52], в котором авторы обсуждают природу динамических свойств наполненных резин. Гесс и Чирико [52] считают, что модуль потерь Е или О" для наполненного эластомера схематически может быть разбит на следующие составляющие [c.271]

Представителем высокоэластичных тел является мягкая резина. В то время как обычные твердые кристаллические тела при сравнительно больших нагрузках деформируются обратимо всего на несколько процентов, обратимая деформация мягкой резины достигает тысячи процентов и требует значительно меньших усилий. Это наглядно видно из рис. IX. 6. Другими словами, модуль упругости, определяемый на основе закона Гука, у таких тел, как каучук и резина, имеет очень небольшую величину. [c.238]

При изучении деформационно-прочностных свойств было установлено, что их поведение аналогично поведению бутгдиен-стирольных термопластов. При относительно малом содержании а-метилстирола термопласты ведут себя подобно наполненным резинам. При содержании стирола выше 40% на деформационных кривых появляется участок, соответствующий проявлению вынужденной высокоэластичности. Деформационно-прочностные характеристики зависят от содержания стирола с увеличением содержания последнего модуль упругости и прочность монотонно растут, а удлинение при разрыве снижается (табл. 5.8). Модуль упругости, определяемый по наклону начального участка деформационной кривой, сильно зависит от концентрации -ме-тилстирола. Повышение жесткости ДМСТ является причиной незавершенности релаксационных процессов, протекающих при формировании покрытий из ТЭП, что выражается в линейном росте внутренних напряжений с увеличением содержания а-метилстирола. В противоположность модуля упругости модуль эластичности, определяемый по наклону пологого участка кривой напряжение— деформация, мало изменяется с ростом кон- [c.215]