Отклонение формы профилей

Рис. 4. Отклонения формы продольного сечения цилиндрических поверхностей а — отклонение профиля продольного сечения б — нецилиндричность в — бочкооб-разность г—изогнутость д — седлообразность е — конусообразность 1,2—прилегающий и действительный (реальный) профили 3 отклонение профиля продольного сечения 4 — прилегающий цилиндр 5 — нецилиндричность

Отклонение формы поперечного сечения трубы от круглой оказывает большое влияние на величину коэффициента теплоотдачи. У профилей овальной и обтекаемой формы соответствующие значения а приблизительно на 10% меньше, чем у трубки круглого сечения при прочих равных условиях. [c.75]

Суммарное отклонение формы н расположения - отклонение являющееся резуль-тагом совместного проявления отклонения формы и отклонения расположения рассматриваемой поверхности или рассматриваемого профиля относительно баз. [c.419]

Пневматическая муфта сцепления отличается от рассмотренных ранее полых уплотнителей отклонением формы профиля от круга, очень малой величиной безразмерной характеристики / и условиями работы, напоминая пневматическую щину, но с той основной особенностью, что радиально направленная нагрузка приложена одновременно по всей цилиндрической поверхности обкладки резино-текстильного уплотнителя. Конструкция и расчеты пневматических муфт сцепления разработаны Лапиным [19, 20]. [c.205]

Основными видами отклонений формы профилей являются 1) отклонение от прямолинейности в плоскости — наибольшее расстояние Д от точек реального профиля до прилегающей прямой в пределах нормируемого участка (рис. 8, а). [c.446]

К отклонениям формы профиля относят и отклонения оси (или линии) отклонение от прямолинейности оси (или линии) в заданном направлении — наименьшее расстояние Д между двумя параллельными плоскостями, пер- [c.446]

Рис. 8. Виды отклонений формы профилей, осей (или линий)

Если базы не заданы, расположение номинального профиля относительно реального определяется условием получения минимального отклонения формы профиля. [c.453]

Биение является результатом совместного проявления в заданном направлении отклонений формы профиля рассматриваемого сечения и отклонений расположения оси рассматриваемой поверхности относительно базы) [c.437]

Основными видами суммарных отклонений формы и расположения профилей являются радиальное биение — разность А наибольшего и наименьшего расстояний от точек реального профиля поверхности вращения до базовой оси в сечении плоскостью, перпендикулярной базовой оси (рис. 13,а) [c.450]

Как известно, точность детали принято характеризовать точностью линейных и угловых размеров и формы поверхностей детали. При этом известные методы и критерии оценки по каждому из перечисленных показателей приводят к обезличке факторов, влияющих на погрешность обработки. На рис. 1.44 показаны два разных профиля поперечных сечений реального вала. С помощью известной методики оценки погрешности формы отклонение от круглости определяется как максимальное отклонение точки профиля от прилегающей окружности. При таком методе оценки круглости у двух разных по форме поперечных сечений отклонения могут оказаться одинаковыми (рис. 1.44). В этом случае утрачивается непосредственная связь между искажением формы и фактором, его порождающим. [c.82]

С другой стороны, точность одной и той же по форме детали в зависимости от ее служебного назначения можно оценивать по разным методикам. Например, отклонение от круглости поперечного сечения цилиндрического вала можно определять как от прилегающей окружности, так и от средней окружности, построенной из условия минимума суммы квадратов отклонений точек профиля. В итоге оценка точности одного и того же профиля окажется разной. [c.82]

Рассмотренные результаты электромагнитной теории дифракции относятся к штрихам с углом при вершине, равным 90°, который является оптимальным с точки зрения эффективности решетки [26]. На практике получить штрихи идеальной формы с такими параметрами не удается. Различные отклонения как по углу, так и по качеству выполнения граней могут изменить условия для проявления указанных выше резонансных эффектов. Поэтому решетки, имеющие одинаковые параметры, в деталях распределения интенсивности могут существенно отличаться друг от друга. Это обстоятельство затрудняет строгую экспериментальную проверку выводов теории. Для решения этой задачи наряду с точными спектрофотометрическими измерениями в широком спектральном диапазоне необходимо определить с достаточной степенью точности форму профиля штрихов, что также сопряжено со значительными трудностями, учитывая малую величину постоянной. Наиболее полно такое сравнение проделано в работе [16] и показано хорошее согласие теории и эксперимента. Таким образом, современная теория дифракции электромагнитных волн довольно точно отражает реальные свойства решетки и может быть использована для оценки ее поведения в конкретных случаях, а также для более оптимального выбора параметров решетки. [c.44]

Для точного определения некруглости необходимо измерять радиусы реального профиля. Важной проблемой контроля некруглости базовых деталей при установлении положения центра вращения радиуса является выбор схемы расположения опорных элементов прибора относительно контура деталей в поперечном сечении. Традиционная схема расположения опорных элементов с трехточечным контактом удобна для точных круглых отверстий и вносит серьезные ошибки в определение радиуса для деталей с отклонениями формы. Сказанное поясним рис. 82. [c.174]

Условия высокой степени копирования профиля катода. Рассмотрим простейший случай отклонения формы анода от формы катода, имеющий место при прошивании отверстия катодом, у которого одна боковая стенка не изолирована (рис. 60). При сколь-же йц элементарного участка катода 1—2 вдоль анодной поверхности возникает разница в съеме под точками / и 2, приводящая [c.94]

Величину коррекции Н в любой точке (величину отклонения формы катода от эквидистанты к форме детали) профиля инструмента можно найти по выражению [c.104]

Основной задачей при изготовлении винтов является получение их профилей в точном соответствии с формами, рассмотренными в гл. П. Всякое отклонение винтового профиля ведет [c.109]

Коэффициент к через и 1 зависит от формы профиля нарезки винта и втулки, которую обозначим Ф, высоты выступов к, расстояния между выступами / (см. рис. 5) и зазора б. В общем случае Ф, к, t н а могут быть различными для винта и втулки. Однако в принятой нами симметричной схеме работы насоса, когда винт и втулка работают одинаково (их можно менять местами), очевидно, не имеет смысла делать винт и втулку с различной геометрией профиля нарезки. Это положение в большинстве случаев подтверждено экспериментами. Некоторые отклонения от указанного положения получались вследствие несимметричности работы винта и втулки. [c.21]

Изменение величины среднего диаметра резьбы элемента изделия, прессуемого из пластической массы, может происходить вследствие отклонения угла профиля резьбы формующего элемента от номинального положения или по причине его износа. Но, принимая во внимание необходимость высокой степени чистоты поверхностей формующих резьбовых элементов, а также возможность их замены, при расчетах не следует учитывать их эксплуатационный износ, так как его величина незначительна. [c.101]

На эксплуатационные характеристики теплообменных аппаратов в сильной степени влияют отклонения формы корпусов (кожухов). Последние десятилетия, отличающиеся быстрым развитием науки и техники, изменили представления об отклонениях формы реальных поверхностей. Если ранее форму поперечного сечения цилиндрической поверхности представляли в виде элементарной кривой (овала), то в настоящее время такой профиль принимают в виде сочетания овала и огранки с различным числом граней. [c.9]

Отклонения формы оценивают различными методами. Наиболее целесообразен метод гармонического анализа, позволяющий получить спектральное представление профиля сечения. Форму профиля поперечного сечения в этом случае аппроксимируют с помощью тригонометрического ряда Фурье -j- [c.20]

Схемы подгруппы А обеспечивают высокую производительность за счет одновременности совмещения сопрягаемых поверхностей по всему профилю. Они предпочтительны при удовлетворении прочих условий. При наличии местных отклонений формы поперечного сечения, а также при значительной некруглости можно использовать схемы подгруппы Б. [c.129]

Обшивки силового каркаса могут иметь некоторые отклонения от профиля изделия в средней части между жесткими элементами. В этом, случае давление в пенопласте в процессе заполнения, воздействуя на обшивки, может поджать их к стенкам ограничительной формы. Необходимым условием для этого является соответствие общей длины образующей обшивки изделия длине образующей профиля приспособления. Отсутствие этого условия приводит к образованию на обшивке окладок или к занижению профиля изделия. [c.152]

Так, при расчете погрешности базирования обычно пренебрегают отклонениями формы поверхности заготовок, служащей базой. Такая схематизация часто оправдана, но не для всех операций. Например, при обработке валов, устанавливаемых в люнете, погрешности формы поверхности, используемой в качестве базы, копируются на обработанном профиле детали, поэтому расчетная схема здесь должна быть иной. [c.20]

При оценке отклонений размера цилиндрической поверхности, возникающей из-за упругих деформаций технологической системы, ограничиваются анализом влияния постоянной (в пределах одного оборота) составляющей силы резания для объяснения механизма возникновения отклонений формы и расположения обработанного профиля и их оценки необходим анализ системы в динамике. Таким образом, вид рассматриваемого параметра точности может решительным образом сказаться на модели процесса. [c.20]

Таким образом, члены ряда при /с = 1 + р характеризует спектр отклонений формы детали в поперечном сечении последующие члены ряда — волнистость и при достаточно больших значениях к — шероховатость поверхности. Аналогичный метод может быть применен к профилю цилиндрической детали. [c.26]

Основные понятия и определения. Отклонением формы называют отклонение формы реальной поверхности или реального профиля от формы номинальной поверхности или номинального профиля. [c.445]

Отклонения формы. Возможны следующие отклонения формы цилиндрических деталей отклонение профиля продольного сечения (конусообразность, бочкообразность, седловид- [c.95]

Оценка отклонений расположения предполагает отсутствие отклонений формы поверхностей (профилей), которые при этом заменяются прилегающими поверхностями (профилями). За оси, плоскости симметрии и центры реальных поверхностей (профилей) в этих случаях принимают оси, плоскости симметрии и центры прилегающих поверхностей. [c.445]

Рис. 13. Виды суммарных отклонений формы и положения профилей

Предельные значения всех приведенных выше основных видов отклонений формы и расположения поверхностей и профилей ограничены соответственно допусками формы и расположения (табл. 5, 6). [c.453]

В качестве базового элемента для оценки отклонений формы следует принимать прилегающую поверхность или прилегающий профиль. [c.415]

Дальнейшее увеличение коэффициента сопротивления решетки приводит к изменению знака отклонения скоростей от среднего значении, так что вытянутая до реше1ки форма профиля скорости переходит в вогнугую форму за ней, причем там, где перед решеткой наблюдается резкое падение скоростей (вблизи стенок), скорости за решеткой резко возрастают. Сечение, в котором начинает изменяться знак отклонения скоростеГ , тем ближе к решетке, че.м больше коэффициент сопрот[шлении. Так как ири Ср 2 некоторая неравномерность (выпуклость) профиля скорости в сечениях, близких к решетке, еще сохраняется, а при Ср 4 уже ярко выражена вогнутость ( перевернутый профиль), можно полагать, что наиболее равномерное поле скоростей в рассматриваемых сечениях устанавливается при значениях и,. Скр = Сопт. блИЗКИХ К раСЧеТНЫМ (Ср = [c.192]

Профиль I моделирует нагрев косинусоидальным импульсом, который проанализирован в предыдущем параграфе (полная поглощенная энергия в течение 12 часов равна 3 кВт чУм"). Сравнивая данные табл. 3.11 и табл. 3.12 видно, что оптимальные параметры обнаружения весьма близки (различия объясняются отклонениями ступенчатого профиля нагрева от гладкого и тем, что в программе ТЬегто-Неа ЗОРго возможно моделировать дефекты прямоугольной формы в отличие от дискообразных дефектов в программе ТЬеппоСа1с-20). [c.114]

Характеристика / для полых уплотнителей ГОСТ 6051—51 составляет т 37 до 18. Вследствие столь малой кривизны, при повышени давления в таком уплотнителе, круговое сечение профиля практически сохраняется. Отсюда для приближенного расчета таких уплотнителей можно применять уравнения, принятые в расчетах рукавов. Полые резино-пневматические подвески, пневматические и высокоэластические муфты существенно отличаются от рассмотренных полых уплотнителей. Основное отличие состоит в отклонении конструкционной формы профиля от круга, в очень малой величине безразмерной характеристики /ив ус-ловиях работы названных изделий. [c.418]

Как показано в работе [7], при п = 2 член Лз os (2ф-Ь02) характеризует оклонение формы поперечного сечения, называемое овальностью Аов = 4Л2 при л = 3, 4, 5. .. члены Лз os (Зф-f -Ь0з) Л4СОЗ (4ф + 04), Лз os (бф + Оз)... характеризуют отклонения формы, называемые огранкой соответственно с трех-, четырех-, пятивершинным профилем (Дог = 2Л ). Исследования профиля поперечных сечений обечаек разных размеров, изготовленных по установившемуся технологическому процессу, показали, что составляющие спектра амплитуд являются случайными величинами как у одного экземпляра, так и у партии обечаек. Характеристика профиля поперечного сечения партии обечаек (среднее арифметическое значение. / о = 500,10 мм, а = = 0,96 мм) приведена в табл. 6. [c.20]

Классификация конструктивно-технологических схем сборки кожухов. Сборка кожухов возможна по различным схемам. Получили распространение конструктивно-технологические схемы сборки, когда вместо совмещения осей и профилей поперечных сечений непосредственно совмещают сопрягаемые поверхности с приложением усилий для местного деформирования поверхностей. Совмещение поверхностей с использованием податливости при механизированной сборке — процесс управляемый это особенно важно при эксплуатации сборочных устройств. В работе [9] отмечено, что использование податливости для совмещения поверхностей заметно не снижает работоспособность конструкции при соблюдении прочих условий. Необходимо, чтобы отклонения формы не превышали указанных в нормативноГг документации. Сборочные устройства по рассматриваемым схемам (подгруппа Б — см. ниже) имеют относительно низкую производительность, так как поверхности совмещают последовательно в разных точках профиля поперечного сечения (число их зависит от диаметра и некруглости обечаек). [c.118]

Форма профиля скорости объясняется достаточно просто. Нереа-гируюш ий поток характеризуется непрерывным изменением величины скорости между границами. В зоне горения, однако, имеет место значительное изменение плотности (вызванное высокой температурой сгоревших газов), которое вызывает (из-за непрерывности потока массы ри) отклонение от монотонного поведения скорости в области фронта пламени (в данном случае для / 3 мм). [c.157]

Различают стандарты на сортамент проката и на технические условия его оставки. Стандарты и технические условия определяют размеры и техниче-кую характеристику труб, химический состав металла, формы профиля, но-[инальные размеры и допускаемые пределы отклонений, механико-груктурные свойства, внешний вид, правила испьгганий, приемки, маркиров-и,упаковки и транспортировки. [c.12]

На рис. 154 воспроизведена диаграмма распределения аэродинамического поля над моделью взволнованной поверхности по опытам Т. В. Бончковской [26] в аэродинампческой трубе. Вопреки схеме Джеффриса, минимумы давления тут приходятся не над склонами волн, а над вершинами. В то же время отчетливо видно, что, несмотря на симметричную форму профиля волн, давление воздуха на наветренный склон всюду превышает давление на подветренный в точках, лежащих соответственно (попарно) на одних и тех же высотах над подошвой. Это вызвано отклонением воздушного потока от законов ламинарного движения за счет вихреобразования. [c.294]

При анализе отклонений формы и расположения используют разложение в ряд Фурье уравнения, определяющего смещение инструмента, причем члены ряда Фурье характеризуют отклонение размера (К = 0), расположения (X = 1), формы (К = 2, 3,...). Разложение можно выполнить в том случае, если смещение Аг и значения ряда параметров д, изменяются по некоторму произвольному, но периодическому закону, т. е. являются функциями угловой координаты точек профиля поперечного сечения обрабатываемой поверхности. Считаем, что это условие выполняется тогда [c.578]

Примечание к пп. 1.6 и 1.7. Реальная поверхность и реатьный профиль в определениях отклонений формы и расположения по настоящему стандарту понимаются без учета шероховатости поверхности. [c.415]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология