Регенератор забивка

Л алее, проверяются решетки распределительного устройства и, в случае забивки их, прочищаются. Необходимо помнить, что каждая решетка и секция, забитые мусором, могут нарушить равномерность движения катализатора в аппарате и, следовательно, привести к нарушению технологического режима как в реакторе, так и в регенератора. Кроме того, прекращение работы (ввиду засорения каждой решетки) создает противодавление, что ведет к нарушению движения катализатора в транспортной линии и при дальнейшей работе установки — к разрыву и износу решеток и каналов распределительного устройства. [c.135]

Насадка регенераторов (керамические кольца Рашига) в процессе эксплуатации быстро разрушается. Это приводит к нарушению технологического режима работы регенератора, к значительному увеличению эрозионного износа трубопроводов и забивке аппаратуры абразивными частицами разрушившихся колец. [c.34]

Чтобы предотвратить забивку (замерзание) регенератора, необходимо обеспечить удаление обратным потоком газа всех примесей, накапливающихся на насадке за время прохождения через регенератор прямого потока. Чем больше отношение объема обратного потока газа к объему прямого потока и меньше разность температур между потоками, тем полнее происходит самоочистка [c.74]

Одной из главных проблем, возникающих при ректификации водорода в крупных промышленных установках для получения дейтерия, а также при ожижении больших количеств водорода, является проблема предотвращения забивки теплообменников (в которых водород охлаждается до 20° К) вымерзающими из газа твердыми примесями. Даже очень медленное накопление примесей, составляющее, например, всего 10 мольных долей от расхода водорода, в конце концов может привести к забивке установки. Аналогичная проблема в воздухоразделительных установках- решается путем применения регенераторов [1], реверсивных [2] или же сдвоенных переключающихся теплообменников [3]. Все это предназначено для осуществления периодической сублимации твердых примесей обратным потоком газа. В настоящей статье рассматривается применение очистки вымораживанием в случае ректификации водорода и приводится теоретическое исследование различных способов очистки. Сообщаются результаты экспериментов с реверсивными теплообменниками при температурах до 80° К с СОг в качестве примеси. [c.100]

Адсорбция осуществляется при низких температурах в газовых адсорберах. Часть воздуха (прямой поток) отбирается из регенератора или теплообменника и направляется в силикагелевый адсорбер при температуре, близкой к точке вымерзания двуокиси углерода при имеющемся давлении воздуха. В некоторых установках, работающих по циклу низкого давления, этот метод применяют для очистки от двуокиси углерода потока, отбираемого из регенераторов в детандер при давлении 0,5. .. 0,6 МПа и температуре 143 К-Отмывка твердой двуокиси углерода жидким воздухом осуществляется на тарелках нижней колонны. Метод применяют в установках, в которых производится предварительная очистка воздуха от двуокиси углерода методом вымораживания. Во избежание забивки дроссельных вентилей и ректификационных тарелок кубовую жидкость в таких установках следует очищать в фильтрах, где отделяется твердая углекислота. В отфильтрованной кубовой жидкости остается около 3-10- % СОг- Этот остаток затем поглощается при прохождении жидкости через адсорбер, после чего она поступает в верхнюю колонну и колонну сырого аргона. Из фильтра твердую двуокись углерода удаляют путем подогрева. [c.91]

При работе регенераторов с гранулированным катализатором наиболее вероятны аварии, связанные с нарушением температурного режима, объема и температуры воздуха, подаваемого на процесс выжигания, отводом дымовых газов, а также с отрывом коробов или центральных коллекторов газосборных устройств, забивкой змеевиков с охлаждающей смесью или их разгерметизацией. Чтобы выход из строя одного змеевика не вызвал аварии, предусматривается возможность отключения каждого его ряда отдельно. Целостность змеевиков может нарушиться в результате расслоения в них пароводяной смеси. Поэтому скорость движения этой смеси в трубах должна быть выше 0,7 м/с. [c.122]

При проектировании установок с одним низким давлением воздуха необходимо предусмотреть нормальные условия работы регенераторов с тем, чтобы исключить забивку их твердой двуокисью углерода. Для того чтобы осевшая на насадке регенератора (ближе к его холодному концу, где температура от — 30 до —170 °С) твердая СО могла сублимироваться и полностью удаляться обратными потоками продуктов разделения, необходимо обеспечить на холодном конце генераторов минимальную разность температур прямого и обратного потоков газов. [c.211]

Так как из второй зоны азотных регенераторов, где температура прямого потока равна минус 120—130 °С, отбирается около 10 о воздуха в турбодетандер, количество воздуха прямого потока в нижней (холодной) части регенераторов меньше количества азота обратного потока это понижает температуру воздуха на выходе из холодного конца регенераторов и уменьшает разность температур между прямым и обратным потоками газов. Поскольку воздух охлаждается до температуры, близкой к температуре поступающего в регенераторы азота, условия выноса двуокиси углерода обратным потоком азота существенно улучшаются и регенераторы могут работать длительное время без забивки их насадки твердой окисью углерода. [c.217]

Очищенный в регенераторах (от паров воды и двуокиси углерода) и охлажденный воздух поступает в нижнюю колонну 14. Часть его в виде петлевого потока возвращается в азотные регенераторы 6 для осуществления тройного дутья , предотвращающего забивку азотных регенераторов твердой двуокисью углерода. Петлевой воздух по выходе из регенератора делится на две части одна часть, отводимая из середины азотных регенераторов, идет в детандерный теплообменник 10, где подогревает воздух, поступающий в турбодетандер 7 затем эта часть присоединяется к воздуху, поступающему в куб нижней колонны 14. Вторая часть петлевого воздуха отбирается на теплом конце азотных регенераторов, охлаждается в теплообменнике технического кислорода 20 находящемся в дополнительном блоке, и затем также поступает в нижнюю колонну. [c.234]

Кроме того, холодопотери от недорекуперации могут увеличиваться при нарушении режима работы регенераторов (например, вследствие неправильного распределения воздуха между кислородными и азотными регенераторами, ухудшения теплообмена при загрязнении насадки маслом или забивки ее двуокисью углерода, прохождения воздуха частично мимо насадки, по зазору между галетами и стенкой регенератора и пр.). [c.370]

Накапливание твердой двуокиси углерода на насадке регенераторов и забивка ею насадки происходят в тех случаях, когда удельная тепловая нагрузка в зоне вымораживания СОа превышает определенную величину, найденную экспериментально. Опытами В. Ф. Густова установлено, что при отношении давлений прямого и обратного потоков, равном 4,4ч-5, длительная работа регенераторов с насадкой из алюминиевой ленты толщиной 0,46 мм и высотой 34 мм обеспечивается при удельной тепловой нагрузке в зоне вымораживания СОд не более 8—9 ктл на 1 кг насадки за 1 цикл. Уменьшение высоты диска до 20 мм повышает допустимую удельную нагрузку на 20—25%. [c.440]

При расчете регенераторов для данных температурных условий приходится подбирать массу насадки, исходя из того, чтобы удельная тепловая нагрузка не превышала допустимой величины. При соблюдении этих условий забивка регенераторов твердой СОа не происходит даже после очень длительной их работы. [c.440]

НИИ большого числа сопел турбодетандера. Повышение давления в нижней колонне происходит при возрастании концентрации жидкого кислорода или жидкого азота, увеличении давления в верхней колонне вследствие роста сопротивления регенераторов по причине их забивки двуокисью углерода, при понижении уровня жидкости в конденсаторе. В тех случаях, когда начинает повышаться давление в верхней колонне, необходимо измерить величину сопротивления регенераторов, проверить работу клапанов принудительного действия (полностью ли они открываются), определить количество перерабатываемого воздуха и концентрацию кислорода. [c.622]

Перед включением блока криптона и технического кислорода подачу воздуха в основной блок разделения воздуха прекращают на короткое время для установки заглушек на перепускных клапанах азотных регенераторов. Это необходимо для того, чтобы выбрасываемый при переключении регенераторов остаточный воздух, содержащий влагу, не попадал в теплообменник технического кислорода и не вызывал его забивки льдом. Когда на выходе из теплообменника температура отходящего технического кислорода начнет понижаться, в межтрубное пространство теплообменника подают петлевой воздух, поддерживая недорекуперацию на теплом конце теплообменника в пределах 8—10 град. Постепенно отбор технического кислорода увеличивают до максимального (500 м ч) и включают кислородный насос в порядке, установленном инструкцией. [c.632]

За счет подогрева нижней части насадки регенераторов петлевым потоком воздуха разность температур прямого и обратного потоков на холодном конце регенераторов уменьшается, что исключает забивку их твердой СО2. [c.208]

Забивка насадки твердой двуокисью углерода происходит в тех случаях, когда удельная тепловая нагрузка в зоне вымораживания СО2 превышает определенную величину, найденную экспериментально. Например, В. Ф. Густов установил, что при отношении давлений прямого и обратного потоков 4,4—5 длительная работа регенераторов с насадкой из алюминиевой ленты толщиной 0,46 мм и высотой 34 мм обеспечивается при удельной тепловой нагрузке в зоне вымораживания СО2 не более 8—9 ккал на 1 кг насадки за [c.443]

Если нарушается технологический режим работы установки вследствие забивки регенераторов твердой СОг (при нормально работающей колонне), то очистку регенераторов производят путем их продувки без остановки блока. Для этого в каждый регенератор через продувочный вентиль клапанной коробки поочередно подают неохлажденный, осушенный и очищенный от СОг воздух из линии высокого давления, дросселированный до избыточного давления 0,2—0,5 кгс см . При этом воздух подается в периоды обратного дутья. [c.614]

Регенераторы установки БР-6 работают в устойчивом режиме и обеспечивают хорошую очистку воздуха от двуокиси углерода. Несмотря на большую долю чистых продуктов, в течение всей рабочей кампании каких-либо признаков забивки насадки двуокисью углерода или влагой не наблюдается. Не наблюдается также каких-либо признаков загрязнений чистого азота, проходящего по змеевикам регенераторов. [c.43]

Можно таким же способом отогреть и азотный регенератор, но это несколько рискованно, так как при пуске блока будет наблюдаться резкое снижение уровня жидкого кислорода, что может повлечь увеличение содержания ацетилена в нем. Кроме этого, в первое время при прохождении по нему прямого потока в колонну будет заноситься большое количество углекислоты и влаги. Поэтому азотный регенератор (при забивке его влагой) можно отогревать только в том случае, если перед пуском он будет заранее охлажден холодным воздухом с другого блока. [c.120]

Котел регенератора и котел-утилизатор после ремонта подвергаются гидравлическому испытанию. Опрессовку производят следующим образом. Воду из резервуара насосом подают в паросборники котла-утилизатора и котла регенератора. Когда паросборники заполняются водой, подачу ее прекращают и приступают к опрессовке трубного пространства котлов. При помощи циркуляционного насоса, подающего воду в трубы котла-утилизатора, создают давление, превышающее рабочее в 1,5 раза (задвижка ка выходе воды из котла закрывается). Воздух отводят через воздушник. Давление поддерживают в течение 10—15 минут и за это время осматривают пробки двойников, задвижки и другие соединения. Если нигде не обнаружено течи, то аппаратура считается опрессованной, в противном случае воду спускают, ликвидируют течь и опрессовку повторяют. Опрессовка котла регенератора производится при помощи насоса, подающего воду в паросборник. При этом опрессовываются паросборник и трубы котла регенератора. Опрессовку котла регенератора производят в два приема. Сначала опрессовывают нижнюю половину котла, а затем—верхнюю. При опрессовке нижней половины котла верхняя его часть поднимается при помощи подъемного приспособления. Во время опрессовки осматривают трубы в местах приварки их к решетке. Обнаруженные места течи ликвидируют путем забивки трубы с двух сторон металлическими пробками и последующей заварки их. Верхнюю половину котла опрессовывают аналогично нижней, причем воду подают из нижней половины котла в верхнюю при помощи переводника (двойника) с увеличенным шагом. После устранения течи переводник с увеличенным шагом снимают и снова опускают верхнюю половину. [c.140]

Для измерения перепада давления, приходящегося на котел регенератора, устанавлиаают регулирующий дифманометр РДМ.-1, связанный с задвижкой 3-5, установленной на стояке, отводящем катализатор из регенератора в котел. При норм 1ль-нпй работе клапан открыт полностью. В случае, если перепад давления, приходящийся на котел, превышает 00 мм рт. ст., регулятор РДМ-1 начинает перекрывать задвижку 3 5, ограничивает поток катализатора через котел и предупреждает, таким образом, забивку (завал) котла катализатором. [c.202]

Сборно-выравнивающее устройство для катализатора состоит из системы переточиых труб, по которым катализатор поступает в коаксиальные воронки, расположенные над выводным штуцером. Трубы газосборных, воздухораспределительных и сборно-выравнивающего устройств имеют защитные сетки, которые предохраняют трубы от забивки спекшимися кусками катализатора. Для отвода тепла в нижней зоне регенератора установлены два трехрядных змеевика. [c.384]

Ранее на отечественных заводах применялись регенераторы главным образом с кольцевой керамической насадкой, располагавшейся двумя слоями высотой по 6 м. В процессе эксплуатации насадка регенератора изнашивается, что приводит к уменьшению эффективности аппарата и увеличению расхода пара. Кроме того, ъследствие забивки теплообменников кусками насадки снижается температура насыщенного раствора перед регенератором (т. е. возрастает недорекуперация), что вызывает дополнительное увеличение расхода пара. Поэтому дальнейшее использование насадки в регенераторе следует считать перспективным только при повышении ее механической прочности, а также в случае применения термостойких пластических материалов. Данные по эксплуатации промышленных насадочных регенераторов диаметром 3,2 м п и давлении в верхней части 0,166 МПа (1,7 кгс/см ) приведены в табл. 1У-18. [c.199]

Назначение - уменьшение скорости забивки сажевых фильтров, устанавливаемых на автомобилях перед каталитическими нейтрализаторами или непосредственно в выпускном тракте. Сажевые фильтры любой конструкции теряют пропускную способность и требуют зегенерации уже через 200-500 км пробега, а иногда и раньше. Ее приходится проводить в конце каждого рабочего дня и даже между сменами. Для регенерации разработаны специальные горелки и нагревательные элементы, нагревающие фильтр до температуры 550 - 600 °С, необходимой для начала выгорания сажи. Однако в процессе регенерации температура достигает 1400 С и выше, при этом поры фильтра постепенно спекаются. Это сказывается на его эффективности. На рис. 44 представлены данные, полученные при испытаниях сажевого фильтра из керамического монолита, снабженного электрическим нагревателем-регенератором [81]. Оценивалось противодавление (гидравлическое сопротивление) фильтра при пробеге автомобиля и периодических регенерациях. Через несколько регенераций сопротивление фильтра возрастало до предельной величины за счет спекания пор. [c.87]

Количественное удаление двуокиси углерода и воды (льда) аз насадки регенератора при холодной (азотной или кислородной) тародув ке его, проводимое для предотвращения постепенного накопления этих веществ в аппарате, довольно затруднительно вследствие незначительной разности теплоемкостей входящего сжатого воздуха и продуктов его разделения, поступающих в регенератор после расширения. Эти затруднения являются причиной периодической забивки регенераторов твердой двуокисью углерода. Полученный в ректификационной колонне азот или кислород, проходя через регенератор, не удаляет полностью (путем сублимации) примеси, затвердевшие на насадке, так как при дагнной температуре упругость паров этих вещестз невелика, а объем и температура газа недостаточны для удаления всего количества испаряемых веществ. [c.420]

Эксперименты проводились при давлении прямого потока от 2,5 до 7 ата и при давлении обратного потока 1,2 ата. Температура прямого потока на входе в регенератор поддерживалась равной 70° К, а на выходе 25—30° К- Регенераторы испытывались на водородо-азотных с1месях, имеющих концентрацию азота 2—2,5 о. Наблюдение за необратимой забивкой регенераторов производилось путем непрерывного анализа газа. [c.124]

Повышение нагрузки на регенераторы сказывается, как правило, неблагоприятно на их работе. Некоторое возрастание коэффициента те1пл0передачи, достигаемого в результате повышения скоростей газов, дает меньший эффект по сравнению с ухудшением степени очистки воздуха, обусловленным увеличением разности температур на холодном конце регенераторов. Растет и ДГ недорекуперации. Ухудшаются также условия выноса СОг из регенераторов обратным потоком, что ведет к их преждевременной забивке. Иногда эти последние нежелательные явления могут быть частично компенсированы уменьшением периода переключения регенераторов. [c.261]

Контроль гидравлических сопротивлений некоторых аппаратов блока разделения необходим, так как позволяет судить об их работе в течение кампании. Контроль сопротивления регенераторов позволяет определять степень забивки их твердой двуокисью углерода в ректификационных колоннах по сопротивлению можно судить о состоянии тарелок и количестве жидкости на них. Сопротивление в аппаратах измеряют мембранными дифманометрами или жидкостными указателями уровня. При больших перепадах давлений в жидкостных дифмано-метрах заменяют воду и тетрабромэтан ртутью. Корпуса приборов в последнем случае делают не из цветного металла, а из стали. [c.350]

Забивка регенератора льдом, как травило, является следствием проникновения капельной влаги из коллектора сжатого воздуха после турбокомпрессора. Поэтому перед блоком следует устанавливать влагоотделитель, обеспечивающий снижение скорости с 15—20 м/сек в трубопроводе до 0,8 м1сек и ниже. Как показала практика эксплуатации таких влагоотделителей, они полностью отделяют капельную влагу и, кроме того, сглаживают колебания давлений в период переключения регенераторов. Особое внимание должно быть уде лено дренажу влаги из влагоотделителей. [c.121]

Циклонная группа. Циклоны как в реакторах, так и в регенераторах работают в тяжелых условиях, подвержены интенсивному абразивному износу потоком катализаторной пыли при высоких температурах. Срок службы циклонов от 2 до 8 месяцев. Максимальный изпос (до 70%) приходится на конусы циклонов. Ввиду того, что наиболее сильно изнашивается нижняя часть конуса циклонов, она обрезается и погружается в бункер циклона лишь на 30—40 мм. Кроме износа весьма часты явления зависания и спекания катализаторной пыли на наклонных частях корпуса и в стояках циклонов. Зазор между клапаном мигалки н корпусом стояка иногда превышает нормальный (0.5—2,0 мм) и доходит до 5—7 мм, что приводит к частичному уносу катализатора. Конструкция мигалок предусматривает вертикальное положение клапана. При наклоне клапана мигалки, рассчитанном на при.легание к срезу стояка, вес катализаторной пыли может быть недостаточным для отклонения клапана, и происходит забивка стояка. [c.186]

Повышение расхода пара на установках моноэтаноламиновой очистки более 2,7—3 т1т NHз объясняется чаще всего отклонениями от оптимального режима процесса, а также отсутствием стадии разгонки раствора (см. стр. 159). Последнее приводит к забивке теплообменной аппаратуры и, следовательно, к ухудшению теплопередачи и повышению недорекуперации. Показатели работы некоторых промышленных регенераторов приведены в табл. 1У-20 и 1У-21. [c.144]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология