Общая характеристика установки

Общая характеристика установки [c.217]

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА УСТАНОВКИ ДЛЯ ОБЕСПЕЧЕНИЯ ДЛИТЕЛЬНОГО ПЕРЕЖИВАНИЯ СРЕЗОВ [c.21]

Авторы определили гранулометрический состав кокса при гидравлическом извлечении на установках замедленного коксования [222, 232]. В табл. 23 приведены данные по гранулометрическому составу кокса на рампе, которые позволяют выявить общую характеристику состава и тенденцию изменения его в зависимости от механической прочности. Как видно, в массе нефтяного кокса преобладают фракции >25 и >8 мм. В потенциале выход товарных фракций при гидравлическом извлечении довольно высокий и составляет 70-80%. Однако при последующей обработке транспортными механизмами содержание этих фракций в суммарной массе, значительно снижается. [c.201]

Рис. 47.31. Общий вид установки Техническая характеристика

Схема секции реактора-регенератора установки R показана на Рисунке 1. Такая конфигурация была установлена для обеспечения нескольких уникальных конструктивных характеристик, которые обеспечивают общие преимущества в отношении характеристик установки [c.432]

Общая характеристика печей КС для эндотермического обжига. Установка с печью КС состоит из рабочей камеры, загрузочных, выгрузочных и тягодутьевых устройств, устройства для сжигания топлива, системы приборов контроля и автоматического регулирования процесса. Рабочая камера печи представляет собой футерованную шахту, перекрытую сводом, В зависимости от способа подвода теплоты имеется выносная топка либо устройство для сжигания топлива непосредственно в КС обрабатываемого материала. Для обеспечения достаточной плотности футеровки обычно печи имеют круглую форму, а вертикальный разрез печи может иметь форму прямоугольника или конуса с вершиной внизу или вверху либо комбинацию таких форм [57. [c.171]

Общая характеристика этих бензинов, являющихся сырьем установки четкой ректификации дана в табл. 2. Необходимо отметить, что в процессе перегонки нефти на АВТ фракции 105—120 и 120—140° распределяются между бензином и керосином, поэтому их содержание в бензине ниже, чем потенциал в нефти. [c.88]

Для сжигания топливных отходов в нашей стране, как уже отмечалось (см. разд. 1.5.1.2), наибольшее распространение получили турбо-барботажные установки Вихрь производительностью до 10 т/ч при температуре процесса 800-1100°С. Одна из передвижных их конструкций производительностью 200 кг/ч представлена на рис. 9.1. Основные характеристики установки Вихрь высота слоя отходов 0,2-0,3 см коэффициент избытка воздуха 1,4-1,9 количество первичного воздуха 5-10% от общего расхода скорость выхода первичного воздуха более 50м/с подача вторичного воздуха с закруткой по внутренней и наружной сторонам кольцевой камеры [c.240]

Описаны новые концепции жидкостных ракетных двигателей (предназначенных в основном для космических летательных аппаратов многоразового использования или гиперзвуковых ракет), в том числе конструктивные схемы с центральным телом и соплом со сдвижным насадком и схема двигателя на двух горючих, одно из которых — высокоплотное — применяется для начального этапа полета, а другое — легкое — обладает высокими энергетическими характеристиками. Последняя схема позволяет использовать общую двигательную установку на протяжении всего полета. Обсуждаемые схемы дают больший простор для конструкторских решений и способствуют повышению характеристик ракет-носителей. [c.11]

Общая характеристика работы установки [c.33]

Производительность аппаратов гидротермального синтеза и качество получаемой продукции определяют такие важные технологические характеристики установки, как интенсивность тепломассообмена между зонами растворения шихты и роста кристаллов, характер температурного режима в этих зонах. В свою очередь эти характеристики аппарата связаны с конструктивными особенностями несущего сосуда, его теплоизоляцией, а также устройством и размещением внутренней технологической оснастки. Первые факторы влияют непосредственно на температурный режим в реакционной полости аппарата. Требования к характеру температурного режима аппарата зависят от типа технологического процесса. В общем случае желательно иметь по возможности более равномерное распределение температур в каждой из зон. В идеале температурное поле реакционной камеры должно было бы иметь вид двух изометрических областей с температурами растворения и роста. Практически это неосуществимо, так как для процесса гидротермального выращивания кроме обеспечения необходимых температур (и давления) в зонах необходим определенный массообмен между ними. Этот массообмен приводит к размазыванию изотермической картины. К тому же теплоотдача аппарата приводит к термоградиентам в различных направлениях. Реальное температурное поле в сосуде носит сложный характер и меняется как по высоте, так и по радиусу, оно нестационарно. Эта нестационарность связана как с внутренней гидродинамикой процесса (турбулентность), так и с колебаниями условий теплообмена (изменение температуры окружающего воз-282 [c.282]

Общая характеристика 3 насосов получается суммированием ординат (напоров) Н одиночных насосов при произвольно задаваемых подачах 01. При работе одиночного насоса рабочей является точка С (пересечение линий 1 и 2), ей соответствует напор Не- При установке последовательно второго насоса рабочая точка В находится как пересечение линий 1 и 3 ей соответствует напор Нв, который в общем случае не равен 2Яс. Это связано с тем, что характеристика сети 1 сильно отклоняется от вертикали (удвоение напора могло бы происходить в случае строго вертикальной характеристики сети, что практически имеет место при очень большом приведенном коэффициенте сопротивления сети). В результате при увеличении напора происходит и возрастание расхода (0л > 0с). [c.374]

Опасности воспламенения, обусловленные физико-химическими свойствами и способностью веществ электризоваться, характеризуются и учитываются при определении частного коэффициента качества и состояния веществ К. Для общей характеристики опасности внешних постоянных и случайных источников воспламенения в условиях конкретной технологической установки определяется частный коэффициент Къ по приведенной выше методике. [c.380]

При работе на сеть 6 один дымосос, имеющий характеристику 1, создает производительность. При включении второго такого же дымососа суммарная производительность сети возрастает на отрезок , а при включении пятого дымососа — на меньший отрезок Я Ян, доля увеличения производительности, вносимая каждым последующим дымососом, заметно уменьшается. Таким образом, общий КПД установки с включением в сеть каждого последующего дымососа снижается. [c.26]

При параллельном соединении общую характеристику насосов получают сложением абсцисс характеристик каждого из насосов для данного напора. На рис. П1-9, а показана характеристика двух одинаковых насосов, работающих параллельно. Совмещение характеристики сети с общей характеристикой насосов показывает, что рабочая точка В в этом случае соответствует производительности Сд большей, чем производительность одного насоса Ql (точка А). Однако общая производительность всегда будет меньше суммы производительностей насосов, работающих отдельно друг от друга, что связано с параболической формой характеристики сети. Чем круче эта характеристика, тем меньше приращение производительности. Поэтому параллельное включение насосов используют для увеличения производительности насосной установки, когда характеристика сети является достаточно пологой. Увеличение напора при этом незначительно. [c.139]

Помимо общих характеристик насосного агрегата снимаются характеристики электропривода. Характеристики электромагнитного вибратора резонансного типа снимаются при изменении соотношения масс активной и реактивной частей и при номинальной частоте питающего тока. Для этого изменяют массу реактивной части в пределах, соответствующих изменению массы присоединенных шлангов, а масса активной части изменяется соответственно массе столба жидкости. В установках с напором до 30 м водяной столб имитируют грузами для глубин подъема 10, 20 и 30 м. При оценке с точки зрения санитарных требований и техники безопасности необходимо определить допустимость шума установок с поверхностным вибратором и воздействия вибрации на перекачиваемую жидкость и заборное сооружение. [c.117]

Общий вид установки барабанного вулканизатора с паровым обогревом и приводом от электромотора с регулируемым числом оборотов показан на рис. 157,Л, схема работы—на рис. 157,5 Характеристика этих машин приведена в табл. 42. [c.405]

Дать общую характеристику фотоэлектрических методов эмиссионного спектрального анализа. Привести принципиальную схему соответствующей установки. [c.44]

Подсчеты, выполненные по формуле (10), соответствуют прямому тепловому балансу установки и отражают общую характеристику использования топлива. Для составления прямого теплового баланса необходимо определить расход газа и среднюю теплоту сгорания его за период испытаний, а также количества тепла, использованного для выработки пара или нагрева воды. Потери тепла составят величину, равную (100 — т] )% от количества затраченного тепла. [c.40]

Общая характеристика состава и эффективности очистки сточных вод, прошедших очистку на опытно-промышленной установке, значительно улучшается и показана в табл. 25. [c.83]

Техническая характеристика установки емкость реактора — 35 л общий объем заливаемого раствора в установку — 55 л, емкость смесительного бака — 35 л емкость бачков с растворами компонентов — 5—7 л, скорость прокачки растворов 2—6 л/мин габаритные размеры установки — 180 X 700X 1250 мм, площадь одновременно покрываемых изделий — 50 дм [c.99]

Данные заюда применяются для калибрования моделирующего устройства планирования ЮОПи через концепцию, известную под названием модель дельта. Эта концепция разработана в качестве технического приема для усиления точности прогнозов путем раосчетов индивидуальных характеристик установки, которые не принимаются в общей [c.106]

Общие характеристики пылеугольных топок. Все, что относится к воздействию аэродинамических факторов на скорость сгорания газообразного и жидкого топлива в факельном процессе, остается, по существу, в силе и для пылеугольного факела. Вопросы, связанные с интенсификацией смесеобразования в пылеугольном факеле, достаточно подробно разбирались ранее. Уже отмечалось, что наиболее широкое применение принцип пылесожигания получил в котельных установках стационарного типа, а также в некоторых технологических печах, в которых летучая зола не может оказать отрицательного воздействия на самый технологический процесс (например, цементные печи, большие огневые сушила и т. п.). Чаще всего в этих случаях имеют дело с топочными камерами, создающими в достаточной мере свободные , раскрытые факелы, с самопроизвольно затухающей интенсивностью вторичного смесеобразования в хвостовой части процесса и потому работающими с весьма умеренными объемными теплонапряжениями. Кривые тепловьщеления оказываются при этом 13 [c.195]

Особенностью регулирования производительности дросселированием является последовательное соединение насоса, сети и дросселя. Поэтому расходы в них будут одинаковыми - Q . Все характеристики насоса (напор, КПД, эффективная мощность, кавитационный запас) обьино задаются фафически как функции расхода. Поэтому в данном случае КПД насоса легко находится как значение T i = Ti(g ). Однако общий КПД установки будет меньше, поскольку часть энергии, сообщаемой насосом жидкости, рассеется в дросселе. По определению КПД установки т] есть отношение полезной мощности = pgQpH к затраченной (эффективной) Л зф = g установки при дроссели-Л1 [c.372]

Наряду с общей характеристикой энергопотребления дается характеристика потребления топлива, тепловой и электрической энергии основными технологическими установками нефтепереработки и нефтехимии. Рассмотрены топливно-энергетические балансы важнейших технологических установок. Прозеден анализ вторичных энергетических ресурсов и выбор путей их оптимального использования в нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности. [c.191]

Общая характеристика процесса поташной очистки. До сего време ни noTauHiafl очистка для очистки газов с высоким содер жанием сероводорода не применялась. Описана работа [63] такой установки, на которой газ, содержащий 5% сероводорода и 11,8% двуокиси углерода-очиишли промывкой раствором, содержащим 22% карбоната калии содержание сероводорода в очищенном газе снижалось до 0,01-0,025%- Охлаждением небольшой части поглотительного раствора до 32—38 С З дается снизить содержание сероводорода в очищенном газе до 7 лгг/лгз. В применявшихся в этих опытах условиях регенерация растворов протекала впо.лне удовлетворительно. Одновременно значител )-но снижалось и содержание сероокиси углерода [182]. [c.360]

Опыты велись на фрезерном торфе, предварительно подсушенном и измельченном (измельчение было необходимо ввиду небольших размеров установки). Общая характеристика торфа приве-деЬа в табл. 1. [c.84]

При планирований производства нас интересуют прежде всего так называемые передаточные характеристики установки, связывающие потоки вещества и энергии, цодводимые к установке и выводимые из нее. Связь между этими потоками отражается в модели установки, получающей численное, аналитическое или графическое представление. Вопрос об аналитическом представлении моделей установок подробно рассматривается в разделе 1 главы IV. Здесь же мы ограничимся лишь общим качественным рассмотрением передаточных характеристик установок. [c.13]

Ниже приведена краткая техническая характеристика воздушных компрессоров высокого давления, применяемых в насосноаккумуляторных станциях, а на рис. 20 дан общий вид установки компрессора 2РВ-3/350 на давление 35 Мн/м (350 кГ/см ), получившего наибольшее распространение в системах воздухопитания гидравлических аккумуляторов. [c.54]