Коэффициент струи

Таким образом, осесимметричная струя в зернистом слое подчиняется параболическому закону расширения струи. Инфильтруемый струей объем слоя ограничен параболоидом вращения, уравнение которого в системе координат у — х имеет вид у = Сх , где С [м коэффициент струи, характеризующий интенсивность нарастания ее ширины по длине. [c.38]

Отсутствие в литературе данных о значении коэффициента струи потребовало специального эксперимента для его определения и установления влияния на него параметров слоя и струи. В работах [1, 20, 30, 50] значение Сх определяли по кривой падения осевой скорости. Методика определения Су состояла в следующем по кривой падения осевой скорости оценивали длину газового факела Уф и при известных значениях 1/в, и Гд рассчитывали (с точностью до 4,8%) значение Су по уравнению [c.40]

Приближенное решение внутренней задачи струи в псевдоожиженном слое осуществлено на основе метода интегральных соотношений, нашедшего широкое распространение при решении задач теории пограничного слоя [40] и впервые привлеченного к анализу струйных течений в псевдоожиженном слое H.A. Шаховой [17, 54, 82]. Использование трех интегральных соотношений (уравнений интегрального баланса импульса, энергии и объема) при некоторых дополнительных предположениях о профиле скорости в основном участке, структуре потока в нем и законе нарастания толщины факела вдоль потока позволяют полностью замкнуть задачу при наличии лишь двух опытных констант коэффициентов струи j и С2- [c.54]

Анализ выражений (2.41) и (2.52) показывает, что рср не постоянна по длине струи и монотонно возрастает от плотности вещества струи в начальном сечении ро до средней плотности зоны газ-твердые частицы рп в конечном сечении. Величина рср существенно зависит от значения коэффициентов струи Су и Сг, что предполагает зависимость рср только от физических свойств частиц. Для каждого сечения пограничного слоя количество движения можно выразить через среднюю плотность и представить его как сумму количеств движения каждой зоны. Тогда для осесимметричной струи будем иметь [c.72]

Коэффициент струи Су по формуле (1.45) [c.89]

Скорость витания, м/с Минимальная скорость в аппарате, м/с Коэффициент струи [c.113]

Согласно измерениям профилей скорости воздуха в струе экспериментальный коэффициент струи [19] был равен а= = 0,0764. Начальные счетные концентрации капель в струе были очень малы (меньше 1 см ), значения критерия Е были велики ( 10 ), т. е. режим испарения был кинетический. [c.159]

По исследованиям С. П. Козырева (цитируется по [313]) скорость кумулятивной струи ivk) при развитой кавитации определяется по формуле = kvo, где k — эмпирический коэффициент (fe = 3 Do — скорость схлопывания пузырька по Релею, что составляет по разным оценкам от 600 до 1000 м/с. [c.167]

Ос— 0,8 О. Отношение площади сжатого сечения 5с к площади отверстия 5 называется коэффициентом сжатия струи и обозначается буквой е. [c.17]

Площадь сжатого сечения 5с может быть выражена через площадь отверстия 5 и коэффициент сжатия струи е [c.17]

Значения коэффициентов скорости, сжатия струи и расхода определяют экспериментальным путем. Для жидкостей с небольшой вязкостью (вода, бензин и т. д.) при истечении из круглого отверстия с острой кромкой обычно принимают следующие значения этих коэффициентов фгв = 0,97 е = 0,64, ц<э = 0,62. [c.17]

Как мы видели, в газохроматографической колонке, кроме молекулярной диффузии вдоль потока газа, происходят еще процессы переноса молекул интересующего нас компонента со струями газа, омывающими зерна насадки (вихревая диффузия), и процессы массообмена с неподвижной фазой. Выше было показано, что все эти процессы вместе можно описать как эффективную диффузию с коэффициентом Это дает нам возможность использовать для кривой размывания с=-[(х, о интеграл уравнения [c.583]

В ряде случаев истечения жидкости из насадков или отверстий вследствие искривления траекторий частиц жидкости нри подходе к плоскости входного отверстия (см. рис. 7) в нем или несколько ниже него наблюдается сжатие струи, оцениваемое коэффициентом сжатия е [c.30]

В табл. 2 приведены значения коэффициентов расхода ,1, скорости ф и кинетической энергии струи (пропорциональной члену ф-Я ) для типичных насадков истечения, работающих при Ке>2000. [c.32]

У-2-1. Физическая абсорбция. При отсутствии реакции по результатам опытов в колоннах с орошаемой стенкой или с ламинарной струей можно определить [используя уравнения (IV,9) или (IV,14)] величину произведения А У О а- Если растворимость газа известна или определена специально, то отсюда можно найти значение его коэффициента диффузии Оа в растворе. [c.90]

Диаметр струи равен 0,1 см, ее длина 4,0 см. Коэффициент диффузии и растворимость НгЗ в воде соответственно 1,48-10 см , сек и 0,1 Ъ моль/[л-ат.ч). Вычислить коэффициент диффузии амина по следующим экспериментальным данным [c.96]

Сполдинг используя ламинарную струю (см. раздел IV-1-4), абсорбировал хлор водными растворами, изменяя pH при 25 °С. При pH > 12,5 очень быстрая реакция между lj и ОН становится более важной, чем реакция гидратации (Х,4б), и скорость абсорбции лимитируется диффузией С1г и ОН к реакционной зоне под поверхностью жидкости. Когда pH составляет 12,6 (это соответствует [0Н ] = 0,04 моль л) и выше при времени экспозиции не ниже 0,03 сек, реакция ведет себя как бесконечно быстрая , и коэффициент ускорения равен 2,0. В соответствии с изложенным в разделе III-3-3 условие, при котором реакцию можно считать бесконечно быстрой, выражается [c.251]

Исходные данные для расчета следующие поверхность фильтрования Рф = 50 м предельный перепад давления при фильтровании Ард = 2-10 Па высота слоя осадка кос = 12 мм съем осадка смывом струей жидкости коэффициент удельного сопротивления осадка согласно (4.13) = 1,13-109 (Др) . сопротивление фильтрующей перегородки Гф, = 12-10 1/м влажность осадка после фильтрования = 35 % динамическая вязкость фильтрата [1= 1,36-10- Па-с массовая концентрация суспензии х,п = 4 % , плотность жидкой фазы = 1250 кг/м , плотность твердой фазы = 2430 кг/м расход промывной жидкости Упр. ж = 1,5-10 М /КГ вязкость промывной жидкости 1пр = = 1,02-10- Па-с время сушки осадка = 80 с, вспомогательное время Тд = 1860 с. [c.105]

Модели с застойными пленками. В математическом описании таких моделей принимают, что промывная жидкость протекает по капиллярам осадка, размеры и форма которых неизвестны, в виде сплошных струй, соприкасающихся с пленкой фильтрата, равномерно распределенной по поверхности капилляров толщина пленки фильтрата и коэффициент переноса растворимого вещества из пленки в промывную жидкость также неизвестны. Анализ процесса не изменяется при промывке насыщенного фильтратом или предварительно обезвоженного осадка. Рассмотрим типичное математическое описание, выполненное на основе дифференциального уравнения материального баланса по растворимому веществу с соответствующими граничными условиями в предположении поршневого течения промывной жидкости без продольного перемешивания [270, 271]. При условиях, что сечение потока и скорость промывной жидкости постоянны, получено уравнение, связывающее концентрацию растворимого вещества на выходе из осадка и продолжительность процесса [c.250]

Таким образом, очень легко рассчитать коэффициент абсорбции и поверхность раздела фаз. Важно отметить, что /г проиор-ционален корню кубическому скорости потока жидкости, в отличие от ламинарной струи, где коэффициент абсорбции пропорционален квадратному корню из Оь- Пропорциональность величине 0 / [c.94]

Скорость пара. Вышеприведенные формулы распространяются только на случаи, когда пар находится в состоянии иокоя или имеет небольшую скорость перемещения (приблизительно до с < < 10 м1сек). При больших скоростях пара действие струи его оказывает влияние на движение и толщину слоя конденсата. Если направление движения пара то же, что и направление течения слоя конденсата, то под воздействием трения скорость конденсата увеличивается, толщина слоя уменьшается и коэффициент теплоотдачи увеличивается. Если пар течет снизу вверх, т. е. в обратном направлении, то стекание конденсата тормозится паром, толщина слоя увеличивается и коэффициент теплоотдачи уменьшается. [c.90]

Это позволяет примегшть крупные мало подверл<енные забиванию отверстия и при малых расходах жидкости. Сжатие струи имеет односторонний характер, а коэффициент сжатия е очень мал и по данным Черняка е = 0,02—0,2. В работе [65] приведены данные но струк- [c.116]

Используемые прп расчете миогокоиуспых оросителей данные по. коэффициентам потерь скорости ср струи [c.137]

Н, не превышающих 4—5 м, что позволяет более точно определить по уравнению (28) дальность полета их струи (если известны коэффициенты потерь скорстн) и несколько снизить количество брызг, образующихся при ударе струи о насадку и подверженных уносу потоком газа. [c.146]

Возможно использование моделей, описанных в главе IV, в которых каждый элемент поверхности жидкости экспонируется газу до замены его жидкостью из основной массы в течение одинакового промежутка времени 0. В таких установках точно моделируется механизм абсорбции, постулируемый моделью Хигби. При этом, еслн коэффициент массоотдачи в жидкой фазе для газа с коэффициентом диффузии О А равен то продолжительность экспозиции в модели должна быть 40А1(пк1). Колонны с орошаемой стенкой, обеспечивающие продолжительность контакта порядка 0,5 сек, подходят для моделирования насадочных колонн, а ламинарные струи с контактом, равным нескольким тысячным секунды, — для моделирования барботажных тарелок. [c.176]

Уравнения (3.10) и (3.11) написаны для одного компонента и единственной реакции в предположении равнодоступности всей поверхности. Для сложных смесей могут оказаться существенными процессы переноса тепла и вещества стефановским потоком, термодиффузией, диффузионной теплопроводностью. Неравнодо-стунность наружной поверхности зерен катализатора в неподвижном слое связана с тем, что основной поток газа проходит в виде струй, омывая часть наружной поверхности зерен катализатора. Вблизи точек контакта зерен образуются карманы>>, непроточные области, вихревые зоны. Тепло- и Д1ассообмен между поверхностью и потоком в проточной части и в непроточной области, вообще говоря, различен. Но при скоростях потока порядка 0,5 нм /с можно считать поверхность зерна равнодоступной, характеризуемой одним коэффициентом обмена. [c.156]

Отмеченное несоответствие (сжатие жидкой струи и отсутствие сжатия струи псевдоожиженной среды) наблюдалось и в наших опытах [1] при djj d > 1. Однако, количественное отличив константы истечения не может, служить основанием для вывода о качественном различии процессов истечения псевдоожиженных систем и капельных жидкостей Гораздо существеннее аналогия во влиянии высоты слоя (для заполненных отверстий Н Р и других явлениях, сопровождающих истечеше и отмеченных в главе XI и ряде советских работ [1—3]. На аналогию, в частности, указывает и увеличение коэффициента расхода с 0,5 до 0,65 при повышении напора, отмеченное автором данной главы. Что касается численного значения коаф-фициента расхода, то заметное отличие от 1 является следствием сравнительно низких значений коэффициента скорости из-за взаимного трения и трения их о кромки отверстия, существенного инерционного сопротивдения ускорению частиц и других факторов, отмеченных ниже в тексте главы. — Прим. ред. [c.577]

Эффективная вязкость псевдожидкости значительно выше, нежели жидкостей, для которых коэффициент расхода близок к 0,6 (вода и м.). Для более вязких жидкостей коэффициент расхода может оказаться шш(е 0,5 тогда кинетическая энергия струн такой капельной жидкости при истечшни будет ниже, чем струи псевдоожиженного материала. — Пргм. ред. [c.577]