Распределение круглой струи

Распределение круглой струи [c.54]

Пусть в пространство, заполненное воздухом, вытекает круглая струя горючего газа. Начальную концентрацию газа обозначим через с , концентрацию газа в данной точке — через с, а концентрацию на оси струи — через Сое- Как показывают опыты, характер распределения концентраций [c.68]

А — коэффициент, имеющий в диапазоне вакуума 500—700 мм рт. ст. значения 54—при распределении воды круглыми струями 43 —при распределении воды плоскими и цилиндрическими струя м и [c.36]

Для оценки распределения скоростей в круглой струе, проходящей через слой А, принято, что в ней, как и в невозмущенной струе, сохраняется подобие профилей скоростей и что эти профили приближенно соответствуют уравнению профиля для основного участка невозмущенной струи [2] [c.125]

При ламинарном движении омеси в круглой горелке распределение скоростей струи имеет параболический характер и выражается уравнением [c.158]

По данным многих исследователей распространение тепла и вещества пропорционально распространению импульса. Распределение концентраций на оси неограниченной круглой струи газа в неподвижном воздухе [c.323]

Распределение температуры на основном участке факела при отсутствии химического процесса определяется уравнениями для круглой струи [c.323]

Метод эквивалентной задачи представляет собой, по-видимому, наиболее четкую и наименее обременительную в отношении физических и математических допущений форму использования для расчетных целей давно обратившей на себя внимание схожести кривых распределения скорости (импульса) в поле течения турбулентных струй и температуры в задачах нестационарной теплопроводности. Сравним, например, распространение круглой струи с охлаждением нагретого относительно остального тела цилиндрического слоя. Пусть в обоих случаях начальное распределение будет однородным и граничные условия будут подобными. По длине струи будет происходить постепенное выравнивание импульса, профиль его, постепенно деформируясь, будет все более размываться, т. е. охватывать все более широкую область при непрерывно падающем уровне на оси. На некотором удалении от устья поперечные распределения будут хорошо аппроксимироваться формулой вида и ехр (— Аналогичное будет наблюдаться и при [c.28]

С целью увеличения эффективности смачивания твердой фазы во внешнем закручивающем устройстве (8) выполнены круглые сквозные каналы (9). Жидкая фаза из приемной камеры (3) через каналы (9) подается в виде струй на поверхность распределителя-смесителя (7). Для поддержания высокой центробежной скорости распределитель-смеситель (7) оснащен винтовыми ребрами (13) и вращается, а винтовые ребра способствуют лучшему распределению твердой фазы по высоте реакционной камеры и исключают образование застойных зон. [c.214]

Следует также иметь в виду, что равномерное распределение струй — это лишь одно из условий хорошего смещения газа с воздухом, причем роль других условий изучена недостаточно. К числу этих условий следует в первую очередь отнести расстояние Ьс (см., например, рис. 5-24) от места истечения газовых струй до выходного сечения горелочной амбразуры. Ю. В. Иванов на основании анализа экспериментальных данных по затуханию струй в поперечном потоке пришел к заключению, что для подавляющего большинства случаев в горелках круглого сечения расстояние от отверстий до края амбразуры может составлять примерно 15—20 диаметров отверстий большого размера, из которых происходит истечение газа в закрученный поток воздуха (с углом подъема около 30°) . Если условие Ъ- 2Ъ)й. соблюдено, то требуется начальное перемешивание (степень заполнения сечения размытыми струями) примерно с 50% количества воздуха, поступающего в горелку. Чем меньше с, тем равномернее должно быть распределение струй в воздушном потоке, а при 1с = 0 рекомендуется начальное перемешивание увеличивать до 60% (и больше) от количества воздуха. Эти рекомендации подлежат уточнению по линии выбора оптимальных значений длины смешения Ьс применительно к газогорелочным устройствам различной конструкции. [c.119]

Рис. 21. Распределение безразмерной скорости и концентрации в поперечном сечении основного участка свободной турбулентной струи круглого сечения

Ири ламинарном движении в круглой горелке струя имеет параболическое распределение скоростей [c.123]

В помещениях со штабелированными грузами высокие штабеля могут сильно препятствовать расширению струй. Одним из возможных решений в таких случаях является одноканальная система распределения воздуха от общего воздухоохладителя. По помещению вдоль продольной стороны, обычно по оси в верхней зоне помещения, прокладывается только нагнетательный канал 8 с соплами (см. рис. 2.15). Струи, вытекающие из щелевых сопел 6, развиваются в поперечном направлении между балками 7. Такое воздухо-распределение особенно целесообразно в одноэтажных холодильниках и в верхних этажах многоэтажных холодильников, у которых теплоприток через покрытие часто оказывается самым значительным, а струи, выходящие из сопел, расположенных под потолком, создают воздушную завесу, в значительной степени защищающую груз от внешней конвективной теплоты. Сопла могут быть или круглые, по одному соплу в пролете, или плоские, [c.166]

Особенности расчета круглых горелок с периферийной подачей газа на выходе из амбразуры в прямоточный и закрученный поток воздуха. Так как в горелках, сконструированных по такой схеме, имеется более короткий путь для перемешивания газовых струй с воздухом, то особенно важно обеспечить в них условия надежного воспламенения и распределения газа в воздухе. Для этого необходимо подать газ мелкими струями по развитой поверхности факела, а струи большего размера углубить в поток. Благодаря такому распределению газа в воздухе можно обеспечить его сжигание, хотя и в полусветящемся факеле пламени, но без потерь тепла от химической неполноты сгорания. [c.234]

Анодно-струйное хромирование. Более интенсивное перемешивание прикатодного слой достигается при направлении струи электролита перпендикулярно хромируемой поверхности. Практически это осуществляется использованием анодов в качестве сопел, направляющих струи электролита на хромируемую деталь. Аноды делают полыми, с круглыми или щелевидными отверстиями, распределенными по всей рабочей поверхности. Электролит, подаваемый в полость [c.22]

В. И. Куница измерил распределение избыточных температур по оси тепловой струи от круглого источника, вокруг которого установлено сплошное ограждение, как это показано на рис. И-13,б. Высота ограждения в опытах была 0,1 0,2 0,3 0,4 h/d. Измерение [c.42]

Наиболее простым из перечисленных способов распределения сточной жидкости по поверхности фильтра является первый. При этом способе подача воды на загрузку фильтра производится системой деревянных желобов прямоугольного и треугольного сечения. В желобах на взаимном расстоянии 1,5—2,5 м друг от друга устраиваются водосливы для стока жидкости на поверхность фильтра. Чтобы стекающая струя не размыла верхний — распределительный слой мелкозернистого фильтрующего материала, под нее на поверхности фильтрующего материала укладываются бетонные круглые пластинки. Распределительный слой делается высотой 0,1—0,2 м с размерами частиц загрузки 1—3 мм. Наличие верхнего мелкого распределительного материала способствует накоплению сточной жидкости на всей поверхности фильтра в виде тонкого слоя и последующему постепенному просачиванию ее равномерно по всему фильтру (рис. 114). [c.179]

Зубер полагает, что при максимальном тепловом потоке пар, покидающий паровую пленку, имеет форму пульсирующих круглых струй, своего рода вихревых пучков. Между эти ли паровыми струями движется жидкость. Объемная скорость движения жидкости по направлению к греющей поверхности равна объемной скорости движения пара от поверхности. Наличие на поверхности раздела относительной скорости обусловливает неустойчивость струй, в результате чего они. разбиваются на отдельные сферы. Используемый критерий устойчивости дает следующие соотношения для частоты и пространственного распределения пузырей [c.249]

Общая структура потока в аппарате. Распределение скоростей потока в рабочей камере аппарата с центральным входом вверх при отсутствии распределительных устройств (рис. 7,2, а) действительно близко к описанному (см. гл, 3), т. е. поток по структуре совпадает ео свободной струей. О степени не]1авномерностн потока без распределительных устройств при таком входе можно судить как по приведенным ниже значениям коэффициента количества движения М,., полученным в различных сечениях рабочей камеры модели аппарата круглого сечения без решетки и с плоской решеткой, так и ио отношениям скоростей [c.162]

Так как дальнейшее увеличение относительного расстояния решетки не влияет на характер распределения скоростей, а конструктивно нежелательно, оптимальное значение относительного расстояния, при котором поле скоростей получается наиболее равномерным (М aj 1,2), Яр/D,, = = (Яр/Б )опт = 0,07н-0,15. Расчет показывает, что (ЯрШк)тт соответствует такому положению решетки, при котором она пересекает внешнюю границу входящей струи примерно иа половине пути. Действительно, угол наклона внешней границы свободной струи круглого или прямоугольного сечения = 8,5н-12°. Следовательно, для половины пути горизонтальной струи в аппарате (см. рис. 3.6) Яр == 0,50стр — 0,5D =- 0,5D tg а , откуда почти совпадающее с результатом эксперимента отношение [c.183]

Рис. 27. Двухмерная струя с рецир- Рис. 28. Распределение скоростей в ка-куляцпей (по рис. 21) [36]. мерах круглого поперечного сечения

При малом расходе вьшара—до 1 г/ч и чистой охлаждающей воды, не дающей осадков, применим одноступенчатый охладитель выпара с распределением воды круглыми линейными струями с помощью решетки (рис. 17). При расходе вьшара свыше 1 т[ч и чистой [c.48]

Можно полагать, что идеальным условием для полного перемешивания газа с воздухом в пределах горелки была бы такая подача газа в поток воздуха, нри которой каждый микрослой воздуха получал бы точно норционированное микроколичество газа. Такая идеальная схема организации смешения далеко не всегда является необходимой. Во-первых, потому, что не требуется идеального или даже значительного смешения газа с воздухом в пределах горелки, так как не всегда желательны горелки полного предварительного смешения во-вторых, потому, что достаточно даже незначительно улучшить распределение газа по сечению горелки, чтобы в выходящем из нее потоке завершились процессы смешения и сгорания. Применительно к рассматриваемым тинам горелок условием, достаточным для удовлетворительного перемешивания, является развитие газовых струй разных диаметров не в одном, а например, в двух или максимум в трех слоях воздушного потока. При этом желательно, чтобы в каждом слое, размещенном на разных радиусах (для круглых горелок) или разных расстояниях от стенок (для горелок прямоугольного сечения), подаваемые количества газа были пропорциональны расходам воздуха, проходящим через эти слои. [c.148]

Приведенное температурное ноле (подобным же будет и поле концентрации газа) поперечного сечения струи круглого сечения, обнаруженное в работе [55], хорошо подкрепляется распределением скоростей в нормальных сечениях струи, замеренных Г. С. Шандо-ровым. При этом можно предположить, что характер взаимодействия обтекающего потока со струей таков, что возможно возникновени дополнительного циркуляционного движения в самой струе. В связи с образованием циркуляционных зон за струей она может явиться [c.158]

По окончании расчета строится график распределения струй газа в потоке воздуха в горелке. В качестве такого примера приводим схемы распределения струй газа в потоке воздуха в кольцевом и круглом сечении горелки. На рис. 5. 24 видна половина канала кольцевого сечения в разрезе с распределенными по расчету струями на двух окружностях, отстоящих от наружной поверхности на расстояниях А1шахИ гшах, а на рис. 5.25 — то же для горе.тки с круглым сечением. [c.232]

Анодно-струйное хромирование. Более интенсивное перемешивание прикатодного слоя достигается при направлении струи электролита перпендикулярно хромируемой поверхности. Праетически это осуществляется использованием анодов в качестве сопел, направляющих струи электролита на хромируемую поверхность. Аноды делают полыми с круглыми или щелевидными отверстиями, распределенными по всей рабочей поверхности. Электролит, подаваемый в полость анода насосом, направляется на поверхность детали через указанные отверстия в аноде. Вариантом анодно-струйного хромирования является способ , при котором электролит вытекает из рабочей зоны через сливные отверстия, равномерно распределенные иа рабочей части анода. Это обусловливает одинаковое интенсивное воздействие потока электролита на всю хромируемую поверхность (рис. 17). [c.24]

Исследования растворов спиртов (конц. от 0,0004 до 0,014 моль/л) проводили путем измерения неравновесного электрического потенциала при температурах от 12 до 24 С. Измерения проводились на вертикальной струе жидкости методом динамического конденсатора. Подробно методика и результаты измерений представлены в работах [12-141, Предварительно термостатированная-в моностате жидкость вытекала из круглого капиллярного отверстия (диаметром —I мм) с постоянной скоростью, что давало возможность получить стационарное распределение электрических потенциалов вдоль струи. Колеблющийся воздушный электрод представлял собой медную пластинку (площадью 4 мгл ), покрытую пленкой фторопласта, понижающей вероятность окисления пластинки. Воздушный электрод находился на расстоянии 0,088 мгд от поверхности струи. [c.213]

Для центробежных форсунок разных конструкций характерной формой факела является полый конус (см. рис. 75, а) и заполнение центральной области факела каплями достигается обычно лишь при малых значениях геометрической характеристики и небольших углах раскрытия факела ф, так как пространственный угол распада пленочной части конической струи на капли весьма невелик. По данным А. М. Ластовцева [61 ] он составляет в среднем ф = 30°, причем угол, охватывающий зону, содержащую примерно 98 о капель факела, еще меньше ф = 12- 15°. В ряде случаев, например при крупном дроблении жидкости, желательно применение форсунок с заполненным факелом разбрызгивания. Это позволяет достигнуть лучшего заполнения объема полого аппарата разбрызгиваемой жидкостью при меньшем числе форсунок, а при орошении насаженных колонн такими форсунками существенно возрастает смоченность торца насадки и повышается равномерность распределения жидкости. Для лучшего заполнения факела каплями применяют форсунки с подачей жидкости по оси выходного отверстия. Наиболее простой форсункой такого типа является заглушенный снизу цилиндрический патрубок с центрально расположенным круглым отверстием истечения. Однако для распыления жидкости такими форсунками нужны высокие давления, а угол раскрытия факела этих форсунок весьма мал (ф = 30°). Можно отметить, что пропускная способность таких форсунок и их коэффициент расхода существенно зависят от от- [c.183]

Допустим, что струя горючего газа (топлива) вытекает из круглой или плоской горелки в спутный поток окислителя. Распределения скорости в выходном сечении сопла и спутнем потоке, так же как начальное (при дг = 0) распределение температуры и концентрации топлива и окислителя, будем считать заданными. Для простоты примем их, как показано на рис.-2-1, равномерными. [c.34]

Следует также отметить, что в соответствии с экспериментальными данными /13/, коэффициенты турбулентного переноса в уравнениях движения отличаются от аналогичных в уравнении энергии и диффузии на постоянную величину, а именно на число Прандтля (уравнение энергии) и Шмидта (уравнение диффузии), которые для круглых осесимметричных струй равны 0,7. Вычисленные в соответствии с изложенной моделью турбулентного переноса коэффициенты непосредственно использовались при численном интегрировании системы уравнений (3), а также для расчета дисперсий (5) при восстановлении распределений параметров течения в соответствии с нормальным законом. Учитывая параметры транспортируемого природного газа, можно утверждать,что, независимо от формы и размеров отверстия в первом сценарии аварии будет реализовано истечение при сверхкритическом перепаде давления (рабочее давление в, магистральном газопроводе составляет 50-70 атм.). Структура и закономерности распространения звуковых недорасширенных газовых струй существенно отличаются от таковых для дозвуковых струйных течений. Экспериментальные исследования свидетельствуют [c.120]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология