Коэффициенты при непосредственном контакте

Полученные в наших работах опытные данные, а также рассмотрение обширного опубликованного экспериментального материала, позволяют рекомендовать следующие формулы для расчета коэффициентов тепло- и массообмена в стационарном зернистом слое с непосредственным контактом между зернами. [c.165]

Приведенные выше уравнения показывают, как по изотермам кажущейся адсорбции можно вычислить истинную адсорбцию, состав адсорбированной фазы и коэффициент разделения, если известна величина норового объема. Другим способом получения этих величин является метод адсорбции непосредственно из паровой фазы, В этом методе адсорбент помещается в паровую фазу над бинарным раствором известного состава, а затем по разностям количеств и концентрации исходного и полученного растворов определяется общая адсорбция каждого компонента. Поскольку все три фазы — жидкая, паровая и адсорбированная — находятся. в равновесии, состав адсорбированной фазы должен быть тем же, что и при непосредственном контакте с жидкостью. Впервые этот метод был применен в 1913 г. Вильямсом к системе уксусная кислота — вода — древесный уголь [49], однако до настоящего времени он мало использовался. Вильямс вывел также уравнение для расчета изотермы истинной адсорбции, которое хотя и отличается по форме, но все же эквивалентно уравнению (6). [c.140]

Антифрикционные прис-адки снижают или стабилизируют коэффициент трения, т. е. повышают маслянистость. В качестве анти-фрикционных присадок применяются вещества, обладающие поверхностной активностью природные жиры, жирные кислоты, их эфиры и соли и др. Молекулы указанных веществ, адсорбируясь на поверхности металла, препятствуют непосредственному контакту трущихся поверхностей. [c.101]

Рассчитать величину коэффициента затухания б в материале, измеряя способом многократных отражений при непосредственном контакте преобразователя с поверхностью ввода (рис. 3.39). Скорость звука в материале с=5 мм/мкс, амплитуды первого и второго донных сигналов 1 = 10 дБ и Ра=20 дБ, толщина ОК А = 50 мм. Измерения выполнены преобразователем диаметром 0=Х2 мм на частоте /=2,5 МГц. [c.263]

Водные дисперсии Na-монтмориллонита, которые относятся ко второй группе кривых /Су—С(Ку> 1), при малых концентрациях дисперсной фазы (14—18%) обладают высокими значениями условного модуля деформации и коэффициента устойчивости. Процесс пептизации и самопроизвольного диспергирования (за счет иона натрия) способствует увеличению числа частичек в единице объема и повышению непосредственных контактов дисперсной фазы, которые принимают участие в процессах коагуляционного структурообразования водных дисперсий глин. Это вызывает резкое развитие быстрых эластических деформаций и повыше- ,сех ние агрегативной устойчи- , вости системы (/Су > 2). При [c.246]

Для реальных кристаллических неорганических мелкозернистых веществ по экспериментальным данным (табл. 16,1) значениям с ср == = 0,07ч-0,3 мм соответствуют значения = 0,1- 0,35 мм, т. е. йср = (1,24-1,5) ср- Поверхность непосредственного контакта между зернами порошкообразной шихты, состоящей из пористых материалов, частицы которых имеют неправильную форму, измеряется миллионными долями их полной поверхности. Значение аср, в 10 — 10 раз превышает радиусы действия элементов кристаллической решетки. Кроме того, скорость диффузии [26] в твердых фазах очень мала — коэффициенты диффузии лежат в пределах 10- —10- м с. Все эти факты обусловливают малую скорость реакций, идущих путем непосредственного взаимодействия твердых веществ. [c.345]

Величина коэффициента диффузии может быть также найдена без непосредственного контакта диффундирующего вещества и кристалла. В этом случае оба образца помещают в камеру, в которой создается сравнительно высокое давление пара диффундирующего вещества и кристалличе,-ского образца. Определяя характеристики протекающего при этом- гетерогенного обмена, идентифицируемого с помощью радиоизотопной методики, можно определить коэффициент диффузии. [c.176]

Быстрое нагревание жидкости до температуры 420 н-430° К осуществляется в простом струйном аппарате, показанном на фиг. VI. 4. Через сопло / под давлением пропускается продукт с большой скоростью и из кольцевого зазора 3 увлекает струю острого пара. Давление пара обычно применяется 11 14 бар. Пар усиливает турбулизацию продукта и быстро конденсируется в жидкости. В диффузоре 2 конденсация пара заканчивается и продукт выбрасывается в вакуум-камеру, где охлаждается за счет самоиспарения жидкости. В сочетании с регенерацией тепла описанный способ нагрева и охлаждения жидкости исключительно эффективен. Для таких жидкостей, как пищевая вода, некоторые химические жидкости, разбавление которых чистым конденсатом не имеет значения нагрев при непосредственном контакте с паром не может сравниться с обыкновенными теплообменными аппаратами. Если коэффициент теплопередачи от одной среды к другой через металлическую стенку в самых современных аппаратах достигает 3000 вт/м , то при непосредственном контакте с паром коэффициент теплоотдачи достигает 1-10 вт/м -град. [c.197]

Теплоотдача от пара к жидкости, движущейся в виде капель шаровой формы, при непосредственном контакте изучена недостаточно. Можно предполагать, что коэффициент теплоотдачи от пара к жидкости около 5-10 вт/м -град. Рассмотрим расчет на конкретных цифрах. [c.201]

При внешнем расположении в передаче тепла к системе обычно участвует только часть корпуса, тогда как аккумулируют и высвобождают тепло при изменении температуры рабочего вещества все металлические детали, находящиеся в непосредственном контакте с кипящим веществом, изменяющим свою температуру при изменении давления в этом пространстве. Поскольку коэффициент теплопередачи кипящей жидкости очень высокий, часто принимают упрощенный случай, полагая, что температура металлических деталей, погруженных в кипящую жидкость и находящихся с ней в непосредственном контакте, изменяется одновременно с температурой жидкости. Тогда величина аккумуляционной составляющей тепла, которая высвобождается и аккумулируется при изменении давления этими металлическими деталями, определяется по существу теплоемкостью этих деталей и изменением температуры жидкости. Изменение температуры кипящей жидкости (влажного пара), зависящее от изменения давления, определяют либо по формуле Клапейрона — Клаузиуса, либо непосредственно из таблиц для соответствующего вещества А0 = (Д0/АР)оАР. Величина аккумуляционной [c.301]

При расчете по уравнению (1.1) требуется знать значения обоих коэффициентов и kJ , уравнения фазовых равновесий для данной системы и величину поверхности контакта фаз в единице объема абсорбера. Эти показатели можно вычислить для каждого конкретного случая, но целесообразно применять общие коэффициенты, основанные на суммарной движущей силе массообмена из основного ядра газа в основное ядро жидкости эти коэффициенты непосредственно зависят от объема колонны, а не от поверхности раздела фаз. Общие коэффициенты К а и К а выражаются формулой [c.10]

В реальных условиях работы ТТН гораздо чаще фиксированными являются температуры среды или объектов, окружающих холодные и горячие спаи термобатареи. Термические сопротивления между спаями термобатареи и окружающими их средами обычно слабо Зависят от температуры, а определяются лишь конструкцией ТТН, поэтому для каждого конкретного устройства их можно считать постоянными. Если термобатарея находится в непосредственном контакте с охлаждаемым (нагреваемым) объектом, то величина термического сопротивления зависит от толщины и коэффициента теплопроводности слоя электрической изоляции между спаями и примыкающим к ним объектом. Если же подвод и отвод тепла с поверхностей термобатареи осуществляется путем конвективного теплообмена, то величина термического сопротивления будет определяться значениями коэффициентов теплоотдачи. [c.27]

Плавление слоя кристаллов льда при непосредственном контакте с парами воды при низком давлении включает стадию переноса тепла через пленку воды, находящуюся на кристаллах. В отношении подхода к определению коэффициента эффективности эта система аналогична реакции первого порядка на пористом катализаторе. Бриан, Смит и Петри 147] анализировали этот процесс, имеющий важное значение в технике опреснения, исходя из эквивалента модуля Тиле для переноса тепла. Они пришли к важным для практического приложения выводам. [c.200]

Смазочная пленка разделяет поверхности трения от непосредственного контакта, что благоприятно сказывается на износостойкости трущихся материалов, обеспечивает незначительный коэффициент трения и исключает возможность возникновения схватывания и заедания поверхностей трения. Однако в условиях больших нагрузок и скоростей скольжения наступает разрыв смазочной пленки и становится возможным непосредственный контакт материалов трущихся поверхностей. [c.8]

В связи с вышеизложенным ясно, что коэффициент теплопроводности конденсата в уравнении (5.52) является термической характеристикой не монолитного тела, а высокодисперсного материала [19]. Этот материал — конденсат состоит из остова — скелета, представляющего собой совокупность огромного количества твердых частиц — кристалликов, разделенных между собой промежутками, заполненными остаточным газом. В таком сложном материале теплопередача уже не ограничивается одной теплопроводностью твердого тела, а осуществляется посредством переноса тепла вдоль отдельных частиц — элемента твердого скелета материала передачи тепла, благодаря теплопроводности от одной твердой частицы к соседней в местах их непосредственного контакта теплопроводности остаточного газа в порах и пустотах между частицами излучения от частицы к частице. [c.150]

До сих пор мы не учитывали структуру растворителя, рассматривая его как непрерывную среду с однородной диэлектрической проницаемостью. Не вызывает особых сомнений, что макроскопическое значение В приемлемо при интерпретации большей части кинетических эффектов, которые мы обсуждали выше, так же как оно пригодно при рассмотрении статических эффектов в теории Дебая-Хюккеля. В противном случае было бы трудно объяснить предельные закономерности, которым подчиняется изменение коэффициентов активности в зависимости от 1//, а также зависимость коэффициентов диффузии, теплоты растворения, парциальных мольных объемов ионов от ионной силы. Однако эти зависимости ничего не говорят нам об абсолютных свойствах ионов при бесконечном разбавлении. Чтобы подойти к решению таких задач, нам придется рассматривать некоторые детали взаимодействия ионов с молекулами растворителя, находящ,имися с ним в непосредственном контакте. В качестве введения к этой обширной и трудной области рассмотрим с электростатической точки зрения состояние иона гексагидрата кальция в водном растворе. [c.182]

Эти результаты, которые можно было получить только путем введения некоторых упрощающих предположений, позволяют сделать следующие выводы 1) силовые постоянные межмолекулярных взаимодействий, полученные на основе вириальных коэффициентов для газов, достаточны для объяснения энергии отталкивания, определяющей пространственные затруднения 2) совпадение критического расстояния с суммой ионного и ковалентного радиусов не оставляет сомнений в том, что атакующий ион и атом, создающий пространственные затруднения, находятся в непосредственном контакте и не разделены в критическом комплексе молекулами растворителя. Такие же выводы можно сделать при сопоставлении кажущихся [c.233]

Коэффициент / является функцией расстояния между ионами при их непосредственном контакте (а) и различных известных величин [205], Таким образом, а можно получить из любого из трех приемлемых параметров уравнения (3.17), обычно обозначаемых как a j, ок [через уравнение (3.4)] и ад [через уравнение (2.8), см. [c.518]

Вольфрам не образует гидридов при непосредственном контакте с водородом. Коэффициент диффузии водорода в вольфраме, >0 = 0,81.10 см /с, а энергия активации процесса диффузии составляет Ей = 39 600 кал/моль при 1055—1500°С [80]. [c.415]

Прямая реакция между двумя твердыми веществами, идущая без образования промежуточных газообразных или жидких фаз, требует непосредственного соприкосновения частиц твердых тел. Между тем поверхность твердых тел, даже малопористых, является чрезвычайно неровной. Фактическая поверхность соприкосновения двух твердых тел во много раз меньше кажущейся. Площадь же поверхности непосредственного контакта между зернами порошкообразной шихты, состоящей из пористых материалов, частицы которых имеют неправильную форму, измеряется миллионными долями их полной площади поверхности. Среднее расстояние между поверхностями соседних зерен порошкообразных смесей в 10 —10 раз превышает радиусы действия элементов кристаллической решетки. Кроме того, скорость диффузии в твердых фазах очень мала — коэффициенты диффузии лежат в пределах 10 —10 м с. Все эти факты обусловливают малую скорость реакций, идущих путем непосредственного взаимодействия твердых веществ. [c.28]

За рубежом осуществляют вымораживание нитрата кальция при непосредственном контакте азотнокислотной вытяжки с жидким охлаждающим агентом (например, бензином), не смешивающимся с раствором. Бензин охлаждается в теплообменнике 11 испаряющимся жидким аммиаком и поступает в кристаллизаторы 10. Капли бензина, распределенные по всему сечению кристаллизатора, всплывают кверху, охлаждая раствор, и собираются в сплошной слой, из которого бензин возвращается через перелив в промежуточный бак 12. Коэффициент теплопередачи находится в пределах 3,5—8 МВт/(м -К). Потери бензина незначительны — [c.338]

Проведенное выше рассмотрение опубликованного обширного экспериментального материала приводит к следующим рекомендациям по зависимости для расчета коэффициентов тепло- и массообмена в стационарном зернистом слое с непосредственным контактом между зернами [c.424]

Насосные схемы могут быть с нижней подачей хладагента в испаритель и с верхней. Схема с верхней подачей имеет ряд преимуществ 1) заполнение батарей жидким аммиаком не превышает 25% объема труб, т. е. в 3 раза меньше по сравнению с нижней подачей, что делает установку более безопасной 2) не сказывается влияние столба жидкости на температуру кипения 3) внутренняя поверхность меньше загрязняется маслом. Недостаток схемы с верхней подачей — ухудшение коэффициента теплопередачи, связанное с уменьшением поверхности непосредственного контакта жидкости с батареей. [c.183]

Согласно опытным данным [74, 75] концентрация примеси в приповерхностных зонах материнской и дочерней фаз могут значительно отличаться от ее концентрации в объемах этих фаз. Поэтому любая модель поведения примеси при сокристаллизации должна учитывать особенности приповерхностных зон кристаллов и раствора (пара). Поведение примеси в приповерхностных зонах на расстоянии более десяти монослоев от границы раздела фаз можно достаточно точно описать, используя дифференциальные уравнения при расстоянии менее, чем десять монослоев, приходится решать задачу о дискретном движении отдельной молекулы в коллективе взаимосвязанных частиц [76]. Такая задача трудна, поэтому целесообразно использовать упрощенные модели области непосредственного контакта приповерхностных зон твердой и материнской фаз. Упрощенная модель должна учитывать, что основные особенности этой области проявляются в трех-четырех мономолекулярных слоях. В простейшую модель молекулярно-гладкой грани следует включить приповерхностные монослои А ж 3. Прилегающие же к ним первые глубинные монослои материнской и дочерней фаз можно считать границей непрерывной части приповерхностных зон. Тогда равновесное распределение примеси вблизи границы раздела фаз определится коэффициентами распределения примеси Ка,- и ЛГд/ между материнской фазой и слоями Л и и двумя непрерывными функциями, одна из которых характеризует изменение равновесной концентрации примеси и локального коэффициента распределения по мере удаления от границы раздела в непрерывной части приповерхностной зоны твердой фазы, а другая — аналогичные характеристики материнской фазы (рис. 4.10). [c.70]

Коэффициент теплопередачи при непосредственном контакте газа и воды определяем по уравнению Жаворонкова [22] [c.171]

С повышением температуры реакции от 150 до 200° увеличиваются вязкость, молекулярный вес и коэффициент рефракции. Скорость высыхания при 175° несколько выше, чем при других температурах. Исследование проб, периодически отбираемых в процессе реакции, показало, что повышение качества масел пропорционально количеству вводимой перекиси. На основании результатов опытов не следует делать вывода, что температура 175° является оптимальной. С повышением температуры возможны некоторые побочные реакции. По-видимому, оптимальными и наиболее эффективными являются условия разложения перекиси при непосредственном контакте с маслом в растворе, [c.143]

К — коэффициент теплопередачи через стенку теплообменного элемента от внешнего теплоносителя к жидкости, кДж/(м2-°С) / —поверхность теплопередачи теплообменного элемента, м А/—средняя разность температур теплоносителей, °С. При непосредственном контакте теплоносителя со средой количество подводимого тепла Пт определяют по разности теплосодержания теплоносителя на входе в теплообменмый элемент и на выходе из него. [c.247]

Антифрикционные присадки (АФП) снижают и стабилизируют коэффициент трения, т. е. повышают маслянистость, В качестве антифрикционных присадок применяются вещества, обладающие поверхностной активностью природные жиры, жирные кислоты, их эфиры п соли и др. Молекулы указанных веществ, адсорбируясь на поверхности металла, препятствуют непосредственному контакту трущихся поверхностей. Для повышения маслянистости и снижения коэффициента трения используют АФП гюверхностно-активного характера, у которых должна быть длинная неразветвленная углеводородная цепь с активной концевой группой, отвечающей жирным кислотам и сложным эфирам. Молекулы такой АФП группируются на поверхности металла так, что полярная группа находится в контакте с металлом, а другие группы направлены наружу. [c.667]

Из уравнения (209) видно, что разность результирующих потоков у поверхности нагрева и у ограждающей поверхности будет тем больше, чем больше коэффициент отражения (р ) ограждающей поверхности. Чем больше рк, тем меньше расход тепла с охлаждающей водой, поэтому для рефлекторных печей состояние отражающей поверхности имеет решающее значение. Относительно низкая температура отражающей поверхности нужна для сохранения высокого коэффициента отражения (ом. рис. 150). Хотя в принципе возможны н пламенные рефлекторные печи, если окажется практически целесообразным, тем или иным способом (например, с помощью электрического поля) не допускать непосредственного контакта плам ени с отражающей поверхностью [147], но практически пока нашли применение только рефлекторные электрические печи сопротивления (см. рис. 199). Пользуясь тем, что в безокислительной среде уменьшение коэффициента отражения р для некоторых сплавов происходит медленно, рефлекторные печи можно делать с малым внешним охлаждением при услоени, если ограждающая поверхность будет состоять из поставленных друг за другом отражающих экранов (см. рнс. 199, б). Так, существуют вакуумные печи [216] для термообработки, экраны которых выполнены из стали, легированной молибденом и танталом. Вполне понятно, что чем больше вакуум, тем лучше работают указанные печи, если только не происходит испарения легирующих элементов в вакууме. [c.341]

Третье направление в усовершенствовании теплообменных аппаратов идет по пути нагрева жидкости при непосредственном контакте с паром и охлаждения ее самоиспарением. Этот принцип теплообмена по своей интенсивности несоизмеримо эффективней в сравнении с первыми двумя способами теплообмена в поверхностных аппаратах. Если коэффициент теплоотдачи от стенки к жидкости в поверхностных аппаратах колеблется от 1000 до 5000 втЫ град, то при этом способе теплообмена, т. е. при непосредственном контакте жидкости с паром этот коэффициент достигает величины 10 вт/м -град. Применение этого принципа особо выгодно в пищевой промышленности. Несмотря на высокую температуру нагрева пищевых продуктов при контактном способе, кратковременность процесса обеспечивает сохраление витаминов. Охлаждение жидкости за счет самоиспарения под вакуумом во много раз интенсивнее чем охлаждение на стенке поверхностного аппар1ата. Сочетание контактного способа нагрева жидкости с последующим охлаждением ее под вакуумом может быть широко использовано в производстве,. [c.4]

Для охлаждения хлора и конденсации основного количества паров воды ранее широко применялись керамические холодильники — целляриусы, орошаемые снаружи водопроводной водой. Применялись также холодильники из стеклянных труб. Вследствие низкого коэффициента теплопередачи, громоздкости этих холодильников, хрупкости, чувствительности к колебаниям температуры, трудности поддержания герметичности многочисленных соединений, холодильники такого типа уступили место холодильникам смешения, в которых охлаждение хлора осущёствляется в башнях, орошаемых холодной водой, как это показано на рис. 4-20. Непосредственный контакт между хлором и охлаждающей водой позволяет создать компактные аппараты для охлаждения хлора и полнее очистить хлор от брызг и тумана электролита. При противотоке газа и воды экономно расходуется охла,ждающая вода и достигается хорошее охлаждение хлора с малым перепадом температур между отходящим охлажденным хлором и поступающей охлаждающей водой. Сообщается [83], что при промывке и охлаждении хлора в башнях содержание хлористого натрия снижается с 30 до 10 мг/м хлора, а количество хлорорганических соединений — с 40 до 30 мг/м . [c.232]

При начальной работе неприработанные трущиеся поверхности только частично разделяются масляной пленкой, в результате интенсивно срабатываются выступы при непосредственных контактах металлических поверхностей это может привести к заеданию и большому износу. Приработка деталей обычно происходит в тяжелых условиях смешанного трения. Коэффициент трения неприработанных п-вопхностеи в -5-10 раз вьш1е приработанных [ЦЗ]. [c.63]

Сплавы, в состав которых входит железо, восстанавливают содержащиеся в стекле окислы свинца. Рекомендуется поэтому при изготовлении спаев с ферроникелевыми сплавами избегать непосредственного контакта между ферроникелем и свинцовым стеклом этого можно достичь путем гальванического покрытия поверхности фе ррон,икеля слоем платины или меди (или использовать промежуточную прослойку из бессвинцового стекла). Тонкий слой меди (толщиной примерно 0,05 мм), гальванически нанесенный иа поверхность сплава, предохраняет ферроникель также и от переокисления. Если нанести толстый слой меди, то При этом образуется проволока, известная под названием дюмет (см. разд. 4, 2-2) . Для покрытия фер-роникелевой проволоки вместо меди можно использовать также серебро. Для стекол, коэффициент теплового расширения которых превышает 80-10 , рекомендуется использовать для спаев сплав железо никель — медь, содержащий не свыше 54% железа, не менее 1 % меди и не свыше (5б-Ьр/3)% никеля, где р — содержание меди в процентах. Рекомендуется также сплав, содержащий [c.114]

Представление о том, что взаимодействие противоионов с фиксированными группами сульфокатионита не может быть очень сильным и не приводит к непосредственному контакту этих частиц, подтверждается также другими фактами. Так, известно, что диаминовый комплекс серебра и тетрааминовый комплекс меди охотно поглощаются сильнокислотными сульфокатионитами коэффициент распределения для этих частиц выше, чем для соответствующих аквоионов [105]. Такую повышенную селективность можно объяснить природой первичной оболочки, окружающей указанные ионы. Протоны аммиака имеют очень слабые кислотные свойства и не могут взаимодействовать с окружающей их фазой раствора в такой степени, как протоны воды, обладающие значительно большей кислотной силой. Поэтому аммиачные комплексы под влиянием структуры воды с ее водородными связями вытесняются в фазу ионита (см. раздел 1.2). Этилендиаминовый комплекс серебра поглощается ионитом еще сильнее, так [c.217]

При контактном взаимодействии хметаллическая поверхность контртела и бронзовые частицы металлофторопластового материала разделены тонким слоем полимера или композиции на его основе. Этот слой постепенно изнашивается и разрушается, что создает условия для непосредственного контакта пористой поверхности подшипника с контртелом. Трение металла о металл является кратковременным, поскольку оно приводит к местному повышению температуры, вследствие которого фторопласт, обладающий высоким термическим коэффициентом расширения, вытесняется из пор бронзового каркаса, восстанавливая н поддерживая целостность полимерного слоя. Проведенные испытания отечественного ленточного металлофторопластового материала показали, что он работоспособен без смазки в интервале температур от 170 до 550 К. Изготовленные из такого материала детали узлов трения выдерживают сравнительно высокие нагрузки (см.табл. 111.1). На них не возникает статическое электричество, и они не вызывают фретинг-коррозии. [c.86]

В уплотнениях торцевого типа уплотняющие повер1сности должны быть хорошо обработаны и притерты, так как в этом случае уменьшается коэффициент трения и вероятность непосредственного контакта поверхностей. Учитывая стремление смазочной пленки между поверхностями к разрыву, при конструировании уплотнения не следует рассчитывать на наличие между ними полной смазки. [c.182]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология