Расход тепла при выпаривании

Очевидно, что многократное выпаривание позволяет сокращать расход тепла на проведение процесса приблизительно пропорционально числу последовательно соединенных аппаратов или, как принято называть в технике выпаривания, числу корпусов. Установки для многократного выпаривания всегда имеют несколько корпусов и поэтому называются многокорпусными. [c.191]

В механических тепловых насосах пар сжимается с помощью турбокомпрессора при малых производительностях применяют ротационные компрессоры. На рис. 13-15 показана однокорпусная выпарная установка с сжатием всего вторичного пара в компрессоре. При пуске аппарата раствор подогревается свежим паром до кипения, после чего выпаривание производится за счет работы, затрачиваемой в компрессоре (механическое выпаривание). При этом теоретически добавки свежего пара не требуется на практике, в связи с расходом тепла на подогрев раствора и потерями в окружающую среду, обычно добавляют немного пара со стороны. [c.501]

Если температура поступающего раствора значительно ниже т пературы кипения, то целесообразно его предварительно подогреть в отдельном теплообменнике, чтобы выпарной аппарат работал только как испаритель, а не выполнял частично роль подогревателя, так как в последнем случае коэффициент теплопередачи аппарата несколько снижается. Чем выше концентрация начального раствора, тем меньше расход тепла на его упаривание. Количество выпаренной воды можно определить из уравнения баланса сухих веществ, количество которых в процессе выпаривания остается неизменным, [c.192]

Кроме своего основного назначения— сгущения раствора — выпарная установка может выполнять и другие функции снабжение завода экстра-паром разного давления и конденсатом для питания паровых котлов и других технологических нужд. Выпарную установку надо рассматривать как единое целое, в увязке со схемой теплосилового хозяйства завода. Выпарная установка в простейшем оформлении — это однокорпусный выпарной аппарат. В такой установке расход тепла велик, так как на выпаривание 1 кг воды расходуется примерно 1 кг пара поэтому однокорпусные аппараты применяют в малых по масштабу производствах, где имеет значение простота устройства. [c.208]

В ряде случаев значительный эффект достигается при сочетании экстракции с другими процессами разделения. Примерами подобных комбинированных процессов являются разделение близкокипящих и азеотропных смесей с помощью экстрактивной ректификации, предварительное концентрирование разбавленных растворов посредством экстракции перед выпариванием и ректификацией, которые проводятся при этом с меньшим расходом тепла. [c.522]

Для снижения расхода тепла процесс осуществляют в многокорпусных установках. При выпаривании с одновременной кристаллизацией удобнее использовать параллельное питание исходным раствором с вы- водом суспензии из каждого корпуса (рис. 1Х-4). При этом отсутствуют переточные трубопроводы из корпуса в корпус и устраняется возможность их засорения кристаллами. [c.638]

Энтальпии 2, р.Б, р.к мало изменяются и могут приниматься прак-ТИЧеСКИ ПОСТОЯННЫМИ, Удельный расход тепла в генераторе непрерывно растет по мере выпаривания раствора. [c.131]

При выпаривании в однокорпусной выпарной установке расходуется тепло [c.406]

Выпаривание под атмосферным давлением (а иногда и выпаривание в вакууме) проводят в одноступенчатых и многоступенчатых выпарных установках. Выпаривание является достаточно энергоемким процессом. При использовании стандартных 4—5 корпусных установок, включающих аппараты с естественной и принудительной циркуляцией, расход тепла по пару составляет приблизительно 600 кД на I кг влаги. [c.233]

При выпаривании под вакуумом можно проводить процесс при более низких те шературах, что очень важно для растворов веществ, склонных к разложению. Кроме того, при использовании греющего пара тех же параметров, что и при выпаривании под атмосферным давлением, увеличивается полезная разность температур (движущая сила процесса). Это позволяет уменьшить поверхность нагрева в аппарате или сокращает время процесса. Хотя выпаривание под вакуумом требует дополнительного оборудования (вакуум-насос, конденсатор и пр.) и расход тепла на испарение несколько возрастает, тем не менее этот способ широко применяют для концентрирования высококипящих и легко разлагающихся растворов. [c.142]

Предельное и рациональное числа корпусов в установках многократного выпаривания. Как было указано выше, расход тепла на проведение процесса выпаривания уменьшается с увеличением числа корпусов в выпарной установке. Естественным выводом из этого положения явилось бы стремление к максимально возможному увеличению числа корпусов выпарной установки. [c.183]

Для непрерывной работы выпарной установки расход тепла, потребного для нагревания и выпаривания раствора, определяется из уравнения теплового баланса [c.121]

Приведенные уравнения позволяют определить расход дымовых газов погружной горелки, потребной для выпаривания воды из раствора, а также все статьи расхода тепла, связанного с уходом парогазовой смеси, готового продукта и балластных солей. [c.124]

При этом в однокорпусном аппарате расход тепла на выпаривание [c.195]

Расход тепла на выпаривание включает три статьи теплового баланса [c.186]

Процесс выпаривания имеет большое распространение в химической, пищевой и других отраслях промышленности. Целью выпаривания является сгущение растворов путем частичного удаления растворителя и получение упаренного раствора требуемой концентрации без потерь сухих веществ и при минимальном расходе тепла, а следовательно, и топлива. [c.187]

Для небольших производств этот способ приготовления шихты представляет большой интерес, так как его применение предупреждает распыление и обеспечивает хорошее и быстрое перемешивание хромпика с борной кислотой. При больших же масштабах производства следует применять сухое перемешивание компонентов, так как влага в шихте вызывает потерю некоторого количества борной кислоты с парами воды кроме того, расходуется тепло на выпаривание влаги. [c.546]

К наиболее медленным процессам получения каустической соды по известковому способу относятся отстаивание и промывка шламов каустификации, проводимые в громоздкой и дорогостоящей аппаратуре (отстойники, многоярусные промыватели и т. д.). Скорость отстаивания шлама возрастает при добавлении крахмала, солей железа, сульфата натрия. Скорость промывки шлама можно ускорить при замене громоздких многоярусных промывателей более компактными вращающимися вакуум-фильтрами. Использование извести (вместо известкового молока) для каустификации позволяет повысить концентрацию содового раствора и, следовательно, снизить расход тепла на его выпаривание. Количество промывных вод можно уменьшить, применяя фильтрование щлама первой каустификации. [c.483]

Помимо многокорпусных систем выпарных аппаратов, многократное использование тепла может быть осуществлено другим путем — с применением термокомпрессора. По расходу тепла на выпаривание установка с термокомпрессором не превосходит многокорпусной выпарной установки. В ряде случаев, однако, установку с термокомпрессором следует предпочесть многокорпусной выпарной установке. [c.408]

Возможность уменьшения расхода всех видов энергии. Низкий расход электроэнергии должен обеспечиваться за счет малого среднего напряжения в течение тура работы электролизера и высокого выхода по току. Уменьшение расхода тепла на выпаривание щелоков возможно при работе электролизеров с максимально допустимой концентрацией каустической соды в католите. [c.179]

Топочные газы, полученные сжиганием мазута или газообразного топлива разбавляют воздухом и вводят в камеру с температурой 650—900°. Пройдя через слой кислоты, они охлаждаются до 90— 110°. Кислота выходит из аппарата при той же температуре, что и отходящие газы. Таким образом, если пренебречь теплом подогрева кислоты, то можно принять, что все тепло горячих газов при снижении их температуры расходуется на выпаривание воды. С1 зеркала жидкости испаряется —АОО кг/ч воды. На испарение 1 кг воды при [c.227]

II. Расход тепла (Вт) на выпаривание в корпусе I [c.141]

Расход тепла на выпаривание в корпусе П [c.142]

В рассматриваемой установке наблюдаются два процесса выпаривания, в результате которых получают ректифицированный пар, причем только половина его используется для получения холода. Между тем для получения всего ректифицированного пара затрачивается самостоятельное тепло выпаривания. Таким образом, в установке рассматриваемого типа для получения ректифицированного пара дважды расходуется тепло нагрева. Однако здесь используется тепло значительно более низкой температуры, которое нельзя использовать для производства холода в обычной абсорбционной машине. [c.185]

Пример 13-4. Определить расход тепла и греющего пара на выпаривание раствора NaOH. Количество поступающего раствора Gi = 25 000 кг/ч, его начальная концентрация ai = 28 вес. %, конечная концентрация [c.484]

На рис. 5.12 показан характер изменения режима работы установки во времени в период зарядки. При постоянной температуре греющей среды тепловая нагрузка генератора Ог неирерывно снижается, так как растет температура кипящего раствора /г и падает средняя разность температур. Поскольку по мере выпаривания раствора Рг снижается, а удельный расход тепла 7г растет, подача пара в конденсатор О=0г1дг непрерывно ум( нь-шается. При значительном снижении подачи пара в конденсатор зарядка установки заканчивается. [c.132]

Выпаривание растворов едкого атрия ведут в выпарных установках с двух- и трехкратным использованием тепла, одностадийных или двух стадийных, >та современнтлх заводах применяют одностадийную схему с еюлпым трехкратным иснользо-ванием тепла пара. Такая схема рассчитана на использование пара высокого дапления (0,9-—1 МПа), по расходу тепла является наиболее экономичной. [c.410]

Полный расход тепла на выпаривание раствора в режиме У = onst находим путем интегрирования уравнения (д) [c.398]

Оо = Si (iiii — -2 2) "Ь Sk [ к — — < 2) 2] + Qol/i -o ( и о)1 (XV.3) Основные размеры кристаллизатора определяются поверхностью теплообмена, необходимой для охлаждения раствора в заданных пределах температуры и отвода теплоты кристаллизации. Напомним, что величина определяется по теплоте растворения с учетом теплоты гидратации в случае образования кристаллогидратов, В случае изотермической кристаллизации путем выпаривания насыш,енного раствора справедливы методы расчета выпарных аппаратов, изложенные в главе VHI, если из обш,его расхода тепла вычесть теплоту образования кристаллов. [c.700]

К способам, имеющим цель уменьшить расход тепла на выпарке щелока, нужно отнести предложения советских инженеров Чувиковского и Ляховецкого и аналогичный способ Паульсона. Общая идея этих способов состоит в том, что щелок выпаривается под давлением паром таких параметров, чтобы образующийся при выпарке соковый пар мог быть использован для варки целлюлозы. Действительно, в этом случае, как показывают расчеты, можно резко снизить расход пара в целом на варку и выпаривание щелОка. Существенный недостаток этой схемы заключается в том, что выпарные аппараты работают непрерывно с равномерным расходом пара, а следовательно, и с равномерной выдачей сокового пара, в то время как у варочных котлов расход пара периодический, часто с весьма неравномерным графиком. Это приводит к усложнению парового хозяйства, требующего аккумулирования пара для выравнивания его расхода на варку. [c.482]

Здесь (3 — расход тепла на выпаривание, вт 0 ач — количество начального раствора, кг/сек Снач — теплоемкость начального раствора, дж/(кг - град) <иач, кон — температуры начального и конечного (уходящего) растворов, С . VI — количество выпариваемой воды (вторичного пара), кг/сек в, п — энтальпия вторичного пара, дж/кг (приближенно принимается равной энтальпии насыщенного водяного пара при давлении, равном давлению в паровом пространстве выпарного аппарата) Св—тенлоемкость воды, дж/(кг град) Qцer — теплота дегидратации, равная по величине и обратная по знаку теплоте разбавления раствора (обычно невелика и в инженерных расчетах не учитывается), вт Спот — потерн тепла в окружающую среду, равные [c.614]

Для концентрирования упаренной в первой стадии экстракционной фосфорной кислоты до полифосфорной, содержащей 72— 76% Р2О5, применяется барботажный концентратор, отличающийся тем, что в сепарационной зоне осуществляется предварительный подогрев и некоторое концентрирование исходной фосфорной кислоты (частично утилизируется тепло отходящей парогазовой смеси, поэтому при температуре топочных газов в барбо-тажной трубе 900 °С тем-пература отходящих газов составляет около 265 °С, а упаренной полис осфорной кислоты 290—300 °С). Вследствие незначительного содержания в полифосфорной кислоте осадков (0,08—0,13%) выпаривание производится при небольшом заглублении барботажной трубы (до 100 мм). Производительность однотрубного концентратора по выпаренной воде достигает 460 кг/ч, при влагосъеме с 1 м объема 250 кг/ч и удельном расходе тепла около 5000 кДж/кг. [c.231]

Известны также попытки регенерации кислот С —С из водных растворов путем их нейтрализации содой с последующей концентрацией. Этот путь также не нашел практического применения, поскольку его реализация была сопряжена с большими расходами тепла и получением сложной смеси солей. Неудовлетворительно решалась также проблема регенерации сульфата натрия из сточных вод. Витцель [7] предложил один из вариантов ее решения, который был проверен в промышленном масштабе, но не аашел практического применения. По его схеме продукты разложения мыльного клея фугуются на центрифуге, где отделяются высшие жирные кислоты и раствор сульфата натрия. Последний после выпаривания поступает в сушилку, где при 150—200° высушивается. Кислый дистиллят, полученный из маточного раствора, поступает в канализацию. Высшие жирные кислоты после извлечения (промывкой водой) содержащихся в них кислот j—С направляются на дистилляцию. При этом промывная кислая вода также поступает в канализацию. [c.108]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология