Рабочие процессы в S, (-диаграмме

Рис. 2. Развернутые диаграммы рабочего процесса четырехтактного карбюраторного двигателя при нормальном (а) и детонационном сгорании (б) ВМТ - верхняя мертвая точка, ПКВ - поворот коленчатого вала,

Рис. 111. Диаграмма рабочего процесса в компрессоре

Рис. 5.13. Рабочий процесс идеального компрессора в pv-диаграмме

Фиг. 199. Рабочий процесс пароструйного компрессора в диаграмме I — S.

Следовательно, рабочий процесс такого двигателя предполагалось осуществить по теоретическому циклу Карно с диаграммой, ограниченной двумя изотермами и двумя адиабатами. [c.16]

РИС. 41. Развернутая индикаторная диаграмма рабочего процесса дизеля. [c.94]

По развернутой индикаторной диаграмме рабочего процесса, представляющей собой графическую зависимость давлений в цилиндре двигателя от угла поворота коленчатого вала (рис. 41) рассчитывают следующие показатели период задержки воспламенения топлива т,-, максимальное давление цикла давление в конце сжатия Р , максимальную скорость нарастания давления газов в цилиндре ИЦа + Ь) = АР/Аф, степень повыщения давления при сгорании топлива в цилиндре Рг/Рс = [c.94]

Рис. 18.1. Диаграммы рабочего процесса поршневого компрессора.

Графическое построение рабочего процесса конденсации парогазовой смеси производят в диаграмме Ра—Т (рис. 6.2). На этой [c.200]

При рассмотрении индикаторной диаграммы реального процесса в компрессоре видно, что она значительно отличается от диаграммы теоретического процесса. Трудно простыми уравнениями достаточно точно описать изменение давления и объема газа в каждом из процессов, составляющих цикл компрессора, и определить площадь диаграммы. Для моделирования рабочих процессов на ЭВМ необходимо детально изучить отдельные явле- [c.44]

Рассчитывая рабочий процесс в ступени с помощью математической модели для получения индикаторной и температурной диаграмм, с достаточной точностью для практических целен шаг расчета можно максимально увеличить до 2 поворота коленчатого вала. Чем больше шаг, те.м меньше время счета. При расчете динамики пластин самодействующих клапанов для получения достоверных результатов требуется уменьшить шаг расчета. Для прямоточных клапанов достоверные данные можно получить при шаге 0,25—0,2 . При расчете динамики более массивных пластин кольцевых и полосовых клапанов шаг расчета можно увеличить до Г, хотя вследствие этого диаграмма движения пластины получится сглаженной, время—сечение щели клапана будет определено с ошибкой. На участке открытия клапанов шаг расчета автоматически снижается до требуемой величины. [c.70]

Влияние конвективного теплообмена в цилиндре на рабочий процесс ступени. С помощью математической модели были рассмотрены процессы в теплоизолированной ступени и в ступени при наличии конвективного теплообмена с температурами стенок и интенсивностью теплообмена, соответствующими реальным. Для того чтобы исключить влияние перетечек, ступень приняли абсолютно герметичной, т, е. с перетечками и утечками, равными нулю. Экспериментально это выполнить невозможно. Индикаторные диаграммы ступеней, полученные в результате расчета с конвективным теплообменом и без него, почти совпадают. [c.71]

Влияние массообменных потерь в ступени на рабочий процесс. Влияние внешних утечек газа через уплотнения поршня или сальника. Внешние утечки газа уменьшают производительность ступени и в процессе сжатия снижают давление в цилиндре, отклоняя линию сжатия внутрь диаграммы, уменьшая ее площадь. Утечки в процессе нагнетания практически не изменяют вида диаграммы, так как безразлично, куда вытесняется газ через клапаны в полость нагнетания или через уплотнения в атмосферу. [c.72]

Изменяется диаграмма движения замыкающего органа клапана и, как правило, в сторону, ухудшающую рабочий процесс в ступени. Например, при исследовании работы полосовых клапанов, хорошо зарекомендовавших себя при частотах вала = = 16,7 с , с изменением частоты до = 56 с- запаздывание посадки всасывающих клапанов достигло 64°, а нагнетательных — 48°. Вследствие этого относительная величина перетечек из-за запаздывания посадки замыкающего органа достигла 0,23, коэффициент подогрева снизился до 0,9. Из-за возрастания потерь давления в клапанах, роста перетечек и подогрева газа изотермный КПД упал с 0,64 до 0,44. [c.74]

Теоретический рабочий процесс в компрессоре изображен в координатах р — v (рис. III, а) 1—2 — линия всасывания 2—3 — линия сжатия 5—4 — линия нагнетания. Действительный рабочий процесс представлен индикаторной диаграммой, снятой с компрессора (рис. 111,6). [c.381]

Рассмотрим основные величины, позволяющие на основании данных испытаний оценить качество рабочего процесса поршневого насоса. Вначале обратимся к более простому случаю, когда при работе на небольших давлениях (р < 10 МПа = 100 бар) и при отсутствии в жидкости пузырьков газа можно пренебречь сжимаемостью среды в цилиндре. Участки Ьс и eg диаграммы можно при этом считать вертикальными. Схема такой индикаторной диаграммы показана на ис. 4-7, 6. [c.285]

Форма индикаторной диаграммы дает возможность судить о степени совершенства рабочего процесса насоса. [c.287]

Совершенно иной, чрезвычайно плодотворный метод моделирования рабочих процессов поршневых машин разработан в 1970— 1975 гг. Ю. Н. Масловым и И. И. Любимовым в Саратовском политехническом институте. Он основан на выявлении связи между потоком энтропии и изменением объема рабочего тела. При этом используется второй закон термодинамики в форме Гюи. Задача сводится к нахождению экстремума функционала, выражающего баланс энтропии внутри и на границе рабочего тела методами термодинамики необратимых процессов. В результате найден эффективный путь вычисления внешних потерь (теплопередачи) в двигателе внутреннего сгорания и моделирования его индикаторной диаграммы. Подробности см. в [44, 451. [c.80]

Многоступенчатое сжатие с промежуточным охлаждением между ступенями приближает рабочий процесс к изотермическому. Это, кроме того, приводит к экономии мощности. Для иллюстрации рассмотрим теоретический процесс трехступенчатого сжатия газа с промежуточным охлаждением (рис. 6.19) на р—У-диаграмме. [c.254]

Турбокомпрессоры, отличающиеся от турбогазодувок более высокой степенью сжатия, и, следовательно, большим числом рабочих колес, почти всегда работают с промежуточным охлаждением газа после группы ступеней (2—4), реже — после каждой ступени. Выражения (111.13) и (111.14) справедливы и в данном случае применительно к каждой группе ступеней, т. е. до каждого отвода газа в промежуточный холодильник. Рабочий процесс сжатия реального газа в многоступенчатом турбокомпрессоре с промежуточным охлаждением изображается в i—S-диаграмме так же, как и в случае многоступенчатого поршневого компрессора (см. рис. III-5, б). [c.153]

Рассмотрим диаграмму рабочего процесса, на которой литьевой цикл разделен на отдельные этапы, отличающиеся друг от друга величиной давления в форме (рис. У И1.2). Начальный участок нулевого давления (от точки О до точки /)—это время, предшествующее началу заполнения формы, в течение которого происходит замыкание формы и подвод литьевой форсунки к литнику формы следующий участок (отточки / до точки 2)—это период впрыска. Пока форма не заполнена целиком, давление в ней невелико. Но как только она оказывается заполненной, давление в ней очень быстро возрастает до максимального значения (участок от точки 2 до точки 3). За этим этапом следует стадия уплотнения (участок от точки 3 до точки 4). На этой стадии цикла поступление расплава в форму почти полностью прекращается. Из литьевой головки в форму поступает только не-404 [c.404]

Если работа каждой ступени многоступенчатого компрессора неодинакова, то мощность компрессора оп ределяется как сумма мощностей отдельных ступеней Для анализа реального рабочего процесса, происхо дящего в компрессоре, используют индикаториые диа граммы, получаемые от работающей машины с по мощью специального прибора, называемого инднкато ром (рис. 6.20). Индикатор 3 состоит из цилиндра и порщня с укрепленным на нем штоко.м, пружины 4, направляющих 6, тяги 7 и рычага 8. На конце штока поршня индикатора насажен штифт 5 с карандашом Как видно из схемы, перемещение поршня индика тора 3 будет пропорционально давлению газа в цилинд ре / компрессора. При перемещении диаграммы в на правляющих 6 под действием рычага 5 и тяги 7, свя занных с поршнем 2 компрессора, обеспечивается гра [c.256]

Индикаторные диаграммы на рис. У-18 наглядно иллюстрируют положительное влияние диафрагм на рабочий процесс в цилиндре компрессора. [c.184]

Как видно из диаграммы (см. рис. 6-1), конечная температура газа после сжатия его до давления р2 для различных процессов сжатия будет разная. Различна будет и работа, затрачиваемая при этих процессах на сжатие газа. Так как при изотермном процессе A3 затрата работы наименьшая, то такой процесс сжатия был бы наиболее экономичным, однако практически осуществить обратимый изотермный процесс сжатия газа в реальных условиях невозможно. Действительный рабочий процесс в охлаждаемом компрессоре идет обычно по некоторой политропе. [c.53]

Рабочие процессы водоаммиачной абсорбционной машины изображают обычно в диаграмме i—S, дающей достаточно наглядное представление о происходящих процессах и позволяющей графически определять параметры компонентов (см. приложение 6). Диаграмма i— имеет основные и вспомогательные линии, указанные [c.134]

Рабочий процесс в диаграмме I—5 изображен на фиг. 199. Рабочий пар Мх расширяется в сопле 2 (см. фиг. 198), изменяя давление от Ро до Инжектируемый пар Мз, обычно насыщенный, под действием всасывания струи рабочего пара расширяется от давления рг до давления р1 во входно М сечении 3. [c.282]

Затем топливную систему промывают испытуемым топливом и снимают внеишие характеристики и индикаторные диаграммы рабочего процесса при работе двигателя на опытном топливе. Для проведения испытаний требуется не менее 16 кг (20 л) опытного образца топлива. [c.94]

При <>99,4° С давление насыщенного водяного пара равно барометрическому давлению 745 мм рт. ст., для которого построена диаграмма. Поэтому при 99,4° С линии ф = сопз1 имеют резкий перелом и идут вверх почти вертикально (на ри- г сунке не показано). Линия ф=100% соответ- ствует максимально возможному содержанию водяного пара в воздухе. При большем влаго-содержании, т. е. ниже линии ф=100%, влага будет находиться в распыленном состоянии — в виде мельчайших капель воды. Рабочей частью диаграммы является область, расположенная выше линии ф=100%, — область ненасыщенного состояния воздуха, при котором только и возможен процесс сушки. Линии парциального давления водяного пара в воздухе расположены внизу диаграммы. [c.641]

При прямой подаче воды в двигатель происходит снижение температуры сгорания в результате расхода тепла на подогрев и испарение воды, уменьшение скорости сгорания топливной смеси, уменьшение работы в такте сжатия, уменьшение тепловых потерь. При анализе индикаторных диаграмм рабочего процесса карбюраторных двигателей с дополнительной подачей воды установлено, что при содержании воды до 20—40% уменьшается работа сжатия, однако снижается максималбное индикаторное давление, в результате индикаторная мощность двигателя практически не изменяется. [c.164]

Для построения действительного процесса ./в сушилке с промежуточным подогревом воздуха исходят из процесса теоретической сушилки, работающей в тех же пределах рабочего процесса. На рис, 463 дано посп роение процесса на / —Д -Диаграмме 1ри Д<0 и 5=соп51. [c.672]

Нанесем на энтропийной диаграмме Т—6 цикл Карно и рабочий процесс, происходящий в компрессоре (рис. 226). Цикл Карно на диаграмме Г—5 изобразится прямоугольником аЬсе. При этом точка а характеризует состояние паров аммиака, забранных компрессором из теплообменника, а линия аЬ отображает адиабатическое сжатие аммиака в цилиндре компрессора. После сжатия в компрессоре аммиак поступает в конденсатор, где у него отнимается тепло в количестве Qo. Этому процессу на диаграмме соответствует отрезок Ьс, а количество отнимаемого тепла будет равно площади b fh. После конденсатора аммиак подвергается адиабатическому расширению, которое на диаграмме изображается линией се, и, наконец, в теплообменнике он получает тепло в количестве, определяемом площадью е//га, благодаря чему температура и энтропия аммиака вновь характеризуются точкой а. [c.336]

Анализ индикаторных диаграмм, снятых при оптимальных углах опережения зажигания и различных составах водородо-аоздушных алесей, показывает, что жесткость рабочего процесса существенно зависит от степени обеднения топливовоздушной смеси п, следовательно, от скорости сгорания. Характер изменения скорости нарастания давления хорошо согласуется с характером изменения скорости сгорания водородовоздушных смесей. [c.47]

Уровень эффективного рабочего процесса двигателя определяется степенью его совершенства, объективная оценка которой может быть получена только путем анализа индикаторных показателей. На рис. 28 и 29 представлен ряд типичных индикаторных диаграмм и основные показатели рабочего процесса при различных составах тоиливовоздушной смесп на водороде и смеси бензина с водородом. Соотношение бензин—водород в зависимости от коэффициента а выдерживалось в соответствии с кривой 6 рис. 27, ц [c.56]

Мощностной состав бензоводородовоздушной смеси подбирался из условия достижения максимальной эффективности цикла при сохранении среднего индикаторного давления на уровне базового бензинового двигателя. Исследования проводились при трех значениях коэффициента избытка воздуха (1,05 1,1 1,15) и пяти значениях гр (0 0,02 0,04 0,06 и 0,1). В результате обработки индикаторных диаграмм были получены показатели рабочего процесса в зависимости от добавки водорода (рис. 30). [c.59]

Коэффициенты, входящие в выражение индикаторного КПД, определенным образом связаны с параметрами рабочего процесса и могут быть прямо или косвенно оценены по некоторым из них. Максимальный коэффициент активного тепловыделения определяется непосредственно из индикаторной диаграммы, а также косвенно может быть оценен по коэффициенту не-догорания фнед для водородного двигателя, представляющему собой отношение остаточного водорода в ОГ к часовому расходу водорода [c.62]

При расчете рабочих процессов в бромистолитиевой абсорбционной холодильной установке пользуются диаграммой энтальпия - концентрация (/- ) для водного бромистолитиевого раствора. В отличие от водоаммиачного раствора концентрацию бромисто штиевого раствора определяют по доле содержания в нем солей абсорбента. [c.67]

Рис. 125 Рабочий процесс жидково-дороднои пузырьковой Камеры в п-о-диаграмме

Схема пароструйного Фиг. 199. Рабочий процесс паромруйно-ессора и его рабочая диаг- го компрессора в диаграмме / 5. [c.281]

Но как известно, достижение максимального давления отнюдь не означает завершения сгорания, которое продолжается и при понижении давления, вызванного одновременным увеличением объема камеры. Не входя в обсуждение методов определения момента окончания сгорания, на основе анализа диаграмм давления и охваченного пламенем объема заряда [51] или только диаграмм давления [3], заметим лишь, что сгорание последних порций заряда после Ршикс составляющее третью стадию процесса, наименее изучено и, по-видимому, представляет в основном догорание на ширине зоны турбулентного пламени после его соприкосновения со стенками цилиндра. Заключенная в этой зоне несгоревшая смесь составляет относительно небольшую долю от объема заряда, но заметную долю его массы, так что длительность этой последней стадии сгорания приобретает существенное значение для общей эффективности рабочего процесса в двигателе. [c.273]

На рис. П1.1 приведены теоретические индикаторные диаграммы 1троцессов сжатия и нагнетания. Действительный процесс сжатия газа отличается от теоретического тем, что имеются внутренние протечки газа через зазоры между рабочими органами компрессора, потери давления при выталкивании газа через нагнетательное окно, а также потери на трение газа. Рабочий процесс сжатия (рис. П1.2) следует отнести к термодинамическому процессу с переменной массой [4]. В некоторый объем переменной величины V поступают извне или, наоборот, удаляются наружу порции газа массой dG. Будем считать этот объем полостью, в которой происходит рабочий процесс компрессора. Если эта полость является полостью сжатия, то изменение массы в ней происходит только за счет наличия протечек по зазорам между ней и соседними полостями. Если полость является полостью, в которой происходит нагнетание газа, то изменение массы в ней происходит как за счет протечек по зазорам, так и за счет выталкивания газа в нагнетательное окно. [c.69]

Рабочий процесс четырехтактного дизеля отличается от рабочего процесса четырехтактного карбюраторного двигателя. Примерная индикаторная диаграмма четырехтактного дизеля представлена на рис. 4. Линия АВ соответствует всасыванию воздуха, а линия ВС — его сжатию. Для нагревания снчатого воздуха до температуры, достаточной для воспламенения топлива, степень сжатия должна быть порядка 14—18. Температура воздуха при таких степенях сжатия достигает 400—600° С. Вирыск топлива начинается в конце такта сжатия перед тем, как поршень дойдет до в. м. т., и продолжается по линии СВ. Давление в цилиндре по линии СВ теоретически постоянное. Остальные такты — расширение и рабочий ход (линия ВЕ) и выпуск отработанных газов (линия-Ё ) совершаются так же, как и в карбюраторном двигателе. [c.11]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология