Скорость потока в зернистом слое

Сопоставление данных по гидравлическому сопротивлению, теплоотдаче к поверхности зернистого слоя, диффузии и продольному перемешиванию при течении (см. последующие главы) позволяет более ясно понять физическую природу движения жидкости в зернистом слое при различных значениях критерия Рейнольдса. Как и в трубах, при малых значениях Ке пограничный слой заполняет все сечение поровых каналов и распределение скоростей существенно зависит от формы канала, С ростом же Ке пограничный слой сжимается и взаимодействие потока с зернистым слоем (гидравлическое сопротивление) начинает главным образом определяться формой отдельного элемента и характером его поверхности. [c.70]

Таким образом, произведенный анализ ограничивает отыскание зависимости р/Ь от различных переменных нахождением всего лишь одной функции ф от их вполне определенной безразмерной комбинации. Установив, например, на опыте вид этой зависимости для одной жидкости с вполне определенными зна чениями плотности и вязкости, протекающей через зернистый слой с данным эквивалентным диаметром, т. е. меняя лишь скорость потока и и измеряя соответствующие значения потери напора Др, можно тем самым без дополнительных измерений рассчитать сопротивление любого зернистого слоя потоку любой другой жидкости или газа в зависимости от расходной скорости течения. [c.43]

По оси ординат на рис. 11.33 отложены коэффициенты гидравлического сопротивления обтекаемых тел, а по оси абсцисс — числа Рейнольдса Re , отнесенные к диаметру шара или пучку труб и к истинной скорости потока. Из рис. 11.33 видно, что в области Re >10 (что соответствует Reg>20 для зернистого слоя) fa как для шара, так и для цилиндра в свободном потоке, зернистом слое и пучке труб соизмеримы при малых Re коэффициенты гидравлического сопротивления для шара и цилиндра в слое в 10-15 раз больше, чем для отдельного тела при той же линейной скорости потока. Это отличие объясняется различной картиной обтекания элементов в слое и свободном потоке при малых Re. Сопоставление данных по гидравлическому сопротивлению, теплоотдаче к поверхности зернистого слоя, диффузии и продольному перемешиванию при движении жидкости в зернистом слое позволяет более ясно представить физическую природу движения жидкости в зернистом слое при различных значениях критерия Рейнольдса (см. гл. IV и V). [c.105]

В работах [35—37] Хг определяли непосредственно из уравнения (IV. 15) при. Я/ = О путем графического дифференцирования профиля температур, причем в [36] газ нагревали при постоянном тепловом потоке по длине трубы. При таком. методе расчета незначительные неточности в измерении температур могут привести к заметным ошибкам в величине кг. В работе [35] метод несколько видоизменен с целью определения не только среднего по сечению, но и локального значения Хг лок = = ф(г). Эта величина является функцией флуктуации порозности и скорости в зернистом слое, использование переменного по радиусу значения Хг потребовало бы учета профиля скоростей и -весьма затруднило бы математическое описание процессов в зернистом слое без сушественной пользы для их понимания и реальной оценки. [c.115]

По нашим-представлениям основную роль в процессах переноса в зернистом слое при очень малых Кеэ играют флуктуации скорости и неравномерность распределения потока по сечению слоя, которые вызывают неравномерность полей температур. В разделе 11.9 показано, что при ламинарном течении массовая скорость в зернистом слое пропорциональна е и В экс- [c.162]

Локальная насыпная плотность псевдоожиженного слоя р не остается постоянной, а непрерывно колеблется от своего максимального значения, соответствующего плотности неподвижного зернистого слоя ря, до нуля, когда в данном месте проскакивает газовый пузырь. В зависимости от размера, веса и формы частиц и скорости потока неоднородность слоя может возрастать или уменьшаться. [c.321]

Часто полагают, что движение потока через зернистый слой аналогично движению поршня. Это неточно, так как всегда существует некоторое продольное перемешивание. Прохождение частиц вещества через зернистый слой можно охарактеризовать как в известной степени нерегулярное. Имеется довольно много каналов, которые расширяются и сужаются. Частицы могут попадать в область, достаточно близкую к поверхности зерен, где скорость течения меньше, а через некоторое время могут перемещаться в середину канала, где скорость больше. Если течение турбулентное, то различные струи имеют разные направления. При равномерно распределенном слое средняя скорость частиц и отклонение от направления движения могут быть одинаковыми для всех частиц. Распределение частиц жидкости, имеющих разный цвет, будет тогда зависеть от диффузии, скорость которой можно выразить уравнением [c.33]

Для исследования поля скоростей в зернистом слое широко используется метод электрогидравлической аналогии (ЭГДА), основанный на аналогии дифференциальных уравнений, определяющих электрическое поле и поле скоростей в зернистом слое при преобладании сил вязкости. Имеется обширная литература по применению метода ЭГДА для решения задач подземной гидравлики [205—207], где течение жидкости протекает обычно в вязкостном режиме. Применение метода ЭГДА для исследования потоков жидкости в условиях химической аппаратуры, шахтных и доменных печей имеет свои особенности. Жидкость (газ) движется с большими значениями критерия Рейнольдса, проходя обычно пространства как заполненные зернистым слоем, так и полые. Вопросам применения метода ЭГДА в этом случае посвящена работа [208]. Практически поле скоростей определяется по аналогии с электрическим полем, измеряемым на геометрически подобной пространственной модели, залитой электролитом. Вход и выход жидкости моделируется подобными по размерам электродами, области с разным гидравлическим сопротивлением — электролитом с разной удельной электропроводностью, разделенным по областям перегородками, пропускающими ток и непроницаемыми для жидкости. Двумерные течения моделируются с помощью электропроводной бумаги с различным удельным сопротивлением. [c.108]

Во-первых, на базе представления о зернистом слое как принципиально неоднородной системе проведен критический статистический анализ некоторых основных понятий, которыми, иногда не задумываясь, пользуются практики — структура слоя, его порозность и удельная поверхность, средняя локальная скорость потока — и очерчены границы применимости этих понятий. [c.3]

Рассматривая зернистый слой как однородную в среднем среду (см. раздел I. 4) и усредняя давления и скорости по сечению аппарата, можно записать выражение для перепада гидравлического давления вдоль потока в виде [c.21]

Поскольку соотношение (П. 2) носит оценочный характер, то в определяющий тип режима критерий Рейнольдса должны входить не локальные значения и и , меняющиеся от точки к точке, а некоторая средняя скорость и средний характерный размер. Выбор последних для потока сквозь зернистый слой может быть сделан различными способами. В соответствии с этим и определение критерия Рейнольдса у различных исследователей несколько отлично, из-за чего предложенные в лите-ратуре эмпирические зависимости для сопротивления зернистого слоя имеют внешне различные коэффициенты, а иногда и показатели степени [5]. [c.22]

В гидро- и аэродинамике обычно рассматривают два пр е-дельных случая. При обтекании крыла самолета, лопаток турбины и т. п. поток является внешним по отношению к граничным поверхностям, а в остальной области формально безграничным. С другой стороны, при течении по трубам и каналам поток течет внутри поверхностей, на которых задаются граничные условия (П. 1). В этом плане исследование течения сквозь зернистый слой является смешанной задачей поток жидкости и обтекает зерна слоя, и протекает в порах между ними. Поэтому выбор характеристических размера L и скорости и может быть сделан различно в зависимости от того, как подходить к рассматриваемой задаче. [c.22]

Результаты теоретических и экспериментальных исследований подобного рода течений воды (плотины и дамбы) и нефти (пласты) в грунтах обобщены в монографиях [22]. Успешно проанализированы многие практически важные задачи о распределении давления и потоков, когда масштабы течения столь велики по сравнению с размерами зерен, что весь зернистый слой можно считать квазиоднородной средой с одной обобщен- ной характеристикой — проницаемостью. Структура же потока и поле скоростей в промежутках между зернами изучены слабо. Поэтому приходится в основном базироваться на различных, весьма идеализированных моделях этой структуры, рассчитывать на основании введенной модели. проницаемость слоя и. сопоставляя с экспериментом, вводить определенные поправки и [c.33]

При подсчете расхода жидкости через зернистый слой.в заданном направлении надо учесть, что U = AL// os 0/ и заменить Щ на ui, / os 0г, где ш, — локальная скорость жидкости в направлении основного потока. Тогда [c.35]

Таким образом, капиллярная и шаровая модели дают зависимости для определения перепада давления в потоке, пронизывающем изотропный зернистый слой шаров, достаточно удовлетворительно совпадающие друг с другом и с экспериментальными данными. Существенное расхождение наблюдается лишь в нереальном предельном случае е-> 1, когда /(е)-> 1, а дробь в (II. 39) обращается в бесконечность. Это обусловлено тем, что в шаровой модели определяющим размером, на котором сосредоточен основной градиент скорости у поверхности, при е 1 является диаметр самого шара 1. Для капиллярной же модели определяющим размером является гидравлический радиус норового канала Гг = э/4 = е /6(1 — е), который стремится к бесконечности при е-> 1, когда шары расходятся на бесконечное расстояние. [c.41]

Неоднородность структуры зернистого слоя обуславливает и неоднородность в распределении скоростей пронизывающего слой потока газа или жидкости. Эти статистические особенности структуры потока также носят двойственный характер (от микроскопической зернистой дискретности и от макроскопических неоднородностей укладки) и определяют внутреннюю гидродинамику зернистого слоя и характер процессов переноса в нем. [c.82]

Результат большинства опубликованных "работ — определение константы Козени — Кармана К в уравнении (11.32). Эта константа связана с коэффициентом сопротивления /э в области преобладания сил вязкости соотношением (11.35). Технически определение К сводится к исследованию зависимости между перепадом давления Др на некотором стабилизированном участке высоты слоя зерен I и удельным расходом подаваемой жидкости (газа)У/5 = ы. Эту зависимость стараются определить в возможно более широком интервале изменения скорости потока. Полученные результаты, усредненные в области прямой пропорциональности Др и и, позволяют определить величину К. Наиболее достоверные результаты ее определения для зернистых слоев различной структуры приводятся ниже. [c.54]

Для сопоставления гидравлических сопротивлении элементов внутри совокупности (шара в зернистом слое и трубки в пучке труб) и в потоке с безгранично удаленными границами важно правильно оценить истинные скорости потока в пучке труб и слое шаров. В первом случае целесообразнее всего относить эту величину к сжатому сечению между трубками, во втором — к сечению в просвете между шарами. Минимальный просвет г )т1п может быть определен по приближенной зависимости, предложенной Лейбензоном [22] г )т1п = 0,625 е . Рассчитав истинную скорость ис = ы/г )т1п по соотношению (П. 52), можно определить коэффициент гидравлического сопротивления Я шара в зернистом слое в зависимости от скорости потока. Соответствующие расчеты были выполнены [36] для слоя из шаров с е = 0,39 и пучка труб с шахматным расположением и расстоянием между трубками 1,25 Аналогичные расчеты были проведены [c.69]

III. 1. Флуктуации скорости потока в стационарном зернистом слое [c.82]

Если неподвижный зернистый слой зажать сверху сеткой, проницаемой только для газа, то перепад давления на единицу высоты слоя с повышением скорости восходящего газового потока будет непрерывно возрастать вдоль кривой ВС. Для выбранного зернистого материала, например, для катализатора крекинга нефти с частицами размером от 10 до 100 мкм, может быть получено несколько эквидистантных кривых применительно к неподвижному слою — в зависимости от плотности упаковки частиц. Для подобных зернистых материалов с малым средним размером частиц и широким гранулометрическим составом насыпная плотность может находиться в пределах от 480 до 640 кг/м . На фазовой диаграмме (рис. 1-4) кривая ОАВ соответствует неподвижному слою с наиболее рыхлой упаковкой частиц. [c.20]

Рассмотрим зернистый слой высотой х, имеющий температуру верхнего торца н нижнего торца причем > 2- При отсутствии конвективных потоков газа в слое установится одномерный тепловой поток д, определяемый коэффициентом теплопроводности >.оэ при линейном распределении температуры по высоте слоя. Примем далее, что в направлении, одинаковом с направлением теплового потока, движется поток газа (жидкости) -с массовой скоростью (7 распределение температуры по высоте слоя остается при этом неизменным и одинаковым для обеих фаз. Такое допущение оправдано, если основное количество теплоты передается теплопроводностью. Конвективный тепловой поток [c.108]

Примем зернистый слой с движущимся через него газовым потоком как квазигомогенную среду, в которой усреднение температур и скоростей газа производится в объемах, больших, чем объем отдельного зерна. В этом случае дифференциальное уравнение энергии для стационарного газового потока без внутренних источников теплоты в цилиндрических координатах запишется так [12] [c.111]

П. Процесс теплоотдачи от шара в слое к газовому потоку — внешняя задача теплообмена. В отличие от обтекания одиночных тел в данном случае на формирование пограничного слоя влияют соседние шары. Они разбивают пространство вокруг шара на" отдельные зоны, дробят поток на струи, создают вихревые зоны в кормовых областях. Чем плотнее укладка шаров, тем больше число контактов каждого шара с соседними и тем сильнее выражено влияние последних, приводящие к уменьшению средней толщины пограничных слоев. Следовательно, порозность влияет не только на скорости газа в слое, но и на толщину пограничных слоев, образующихся на поверхности шаров. Поэтому эквивалентный диаметр для зернистого слоя э = 4е/а может служить геометрическим масштабом процесса теплоотдачи шаров в слое и характеризовать среднюю толщину пограничных слоев. В данном случае использования э при больших Кеэ не связано с рассмотрением течения газа в слое как внутренней задачи движения по ряду криволинейных каналов, а означает только, что определяющий размер для зернистого слоя не равен размеру его элементов, а зависит от геометрии свободных зон между ними. [c.151]

В работе [123] сделана попытка обобщить данные по тепло-и массообмену в плотных, дистанционированных и кипящих слоях с единой позиции внешней задачи с учетом максимальных скоростей потока в узких сечениях зернистого слоя и степени его турбулентности. Измерение степени турбулентности [c.164]

Однако интересные данные, полученные Шварцем и Смитом [38], свидетельствуют о том, что скорость потока, измеренная непосредственно у поверхности насадки на небольшом расстоянии от стенки трубы, в действительности больше, чем в центре ее. Представляется, что данный эффект связан с более высокой рыхлостью зернистого слоя вблизи стенки реактора. Наибольшая скорость обнаружена на расстоянии примерно одного диаметра зерна от стенки. Здесь скорость на 100% больше, чем в центре трубы, и данный эффект был выражен тем ярче, чем больше размеры зерен по сравнению с диаметром трубы. Однако, как уже отмечалось выше, наличие насадки в общем случае способствует выравниванию профиля скоростей по сравнению с ламинарным потоком в трубе без насадки. Шварц и Смит [c.65]

Прохождение потока через канал хорошо изучено как в ламинарном, так и в турбулентном режиме. Протекание жидкости через зернистый слой исследовано в недостаточной степени, в особенности это относится к распределению скоростей потока по сечению. Чаще всего принимают, что жидкость равномерно распределяется по всему сечению слоя. Однако у стенок зерна располагаются не так, как в остальной части слоя, а более регулярно, [c.51]

Важным свойством зернистого слоя является турбулентная диффузия как в радиальном, так и в осевом направлении. Радиальная турбулентная диффузия объясняется беспорядочным потоком частиц вещества через каналы слоя или перемешиванием сходящихся струй потока. Осевая турбулентная диффузия является результатом смешивания струй, проходящих по каналам между зернами. При этом играет также роль скорость потока, измеряющаяся в различных точках сечения слоя. Радиальная диффузия имеет большое значение для теплообмена с охлаждающей рубашкой. Влияние же осевой диффузии, вообще говоря, мало. Критерий Пекле для радиальной диффузии, учитывающий диаметр частицы [c.185]

В неподвижном зернистом слое при низких Re газ, вследствие неодинаковой плотности упаковки частиц и особенностей ламинарного потока, неравномерно омывает различные группы частиц При этом только часть поверхности Аа <. s) омывается потоком с относительно высокой скоростью естественно, что эффективные -значения hp , вычисленные на основе As, будут занижены (в меньшей мере — для слоя крупных частиц, где условия для образования застойных зон менее благоприятны). [c.463]

Движение жидкости плотностью р (кг/м ) со скоростью и (м/с) в промежутках между частицами зернистого слоя подчиняется основным законам гидродинамики— уравнениям Навье— Стокса [1, 2]. При этом жидкость и даже газ можно считать практически несжимаемыми (р = onst), поскольку скорости потоков в аппаратах малы по сравнению со скоростью выравнивания деформаций — скоростью звука. Особенности течения неньютоновских жидкостей в зернистом слое [3] изучены недостаточно и реологические свойства потока будем считать целиком определяющимися вязкостью j,[H/(m- )]. [c.21]

Невозможность прямого измерения средней локальной скорости внутри зернистого слоя потребовала разработки удобных косвенных методик. Такой удобный метод был разработан Аэровым и Умник [94] на основе визу- ального наблюдения за продвижением фронта сорбции в зернистом слое. Еще Шилов [95] показал, что при продувании через зернистый слой сорбента воздуха, содержащего сорбирующуюся примесь, после небольшого начального участка устанавливается так называемый режим параллельного переноса. При этом фронт поглощения примеси продвигается вдоль сорбента со скоростью о, прямо пропорциональной скорости потока газа и и меньшей последней в отношение концентрации примеси в газе к ее равновесной концентрации в объеме зерен сорбента. [c.75]

Распределение скоростей потока в слое зернистого материала приведено на рис, 4, Кривые распределения скоростей воздуха имеют одинаковый характер для всех расходов воздуха и для обоих сечений модели и имеют такую же форму, как кривые распределения дымовых газов по длине газовыводных желобов. Они имеют седлообразный вид с максимальными скоростями возле стснок и с минимальными в средней части сечения, что подтверждает предположение о прохождении максимального количества воздуха вдоль стенок регенератора, [c.128]

Градиенты температуры внутри кипящего слоя обычно невелики и их нелегко измерить. Первой работой, в которой были изме-)ены температурные градиенты внутри слоя, было исследование Диборовского [5]. Верхняя часть колонки обогревалась, а нижняя— охлаждалась. Подвижной термопарой измеряли распределение температуры вдоль колонки. При засыпке в колонку неподвижного зернистого слоя внутри реактора устанавливалось распределение температур с резким перепадом между верхней и нижней частями колонки, как показано на рис. VI. 2. Когда с ростом скорости потока неподвижный слой переходил в кипящий, этот скачок температур нарушался и вдоль колонки устанавливалось [c.435]

Теперь поставим вопрос, как оценить величину Л. Прежде всего Q представляет собой скорость теплообмена, отнесенную к единице объема слоя, и потому /г имеет вид Ыр, где р — площадь поперечного сечения реактора, деленная на периметр охлаждающей поверхности (иногда эту величину называют гидравлическим радиусом), и к — коэффициент теплопередачи, отнесенный к единице охлаждающей поверхности. В рассматриваемой системе, очевидно, существуют три последовательных сопротивления теплопередаче от реагирующей смеси или зернистого слоя к стенке реактора, через стенку реактора и от стенкп к теплоносителю. Последнее сопротивление зависит от характеристик потока теплоносителя и может быть оценено стандартными методами, применяемыми при расчете теплообменников. Скорость теплопередачи через стенку определяется решением задачи теплопроводности. Для гомогенного реактора скорость теплопередачи от реагирующей смеси к стенке также оценивается стандартными методами, но для зернистого слоя вопрос более сложен. Эксперименты [c.272]

Такие устойчивые средние значения удается измерять лишь на выходе потока из слоя. Так, Линнет с сотр. [90] делили площадь круга на выходе из зернистого слоя на несколько кольцевых сечений с помощью плотно прижатых концентрических обечаек из тонкого листа. В предположении, что и зависит только от радиуса кольца г, скорость в каждом полом сечении измеряли с помощью трубок Прандтля. Авторы установили, что в их эксперименте скорость в пограничном слое в 1,5 2 раза выше, чем в центре. [c.74]

Смит с сотр. [91], отказавшись от разделительных перегородок, измеряли распределение скоростей потока по сечению с пq-мощью термоанемометров, установленных на некотором расстоянии от верхнего уровня слоя. В этих более грубых опытах также было обнаружено повышение скорости потока в периферийных слоях по сравнению с основной центральной зоной. К совпадающим выводам пришел Тесаржик [92], использовавший для измерения скорости на выходе из зернистого слоя термисторы. [c.74]

В сечение аппарата, где требуется.найти распределение скоростей, перпендикулярно предполагаемым линиям тока закладывают один ряд помеченных и взвешенных нафталиновых шариков, близких по размеру к линейно1Лу размеру зерен слоя. Под и над этим рядом аппарат заполняют зернистым слоем из нормальных элементов и начинают продувать через него с заранее намеченной скоростью воздух в течение 45 мин. Затем аппарат раскрывают, шарики извлекают и взвешивают. Суммарную массу групп шариков по кольцевым зонам определяли с точностью до 0,1 мг. Для любых двух кольцевых зон I и II на основании (11.75) могут быть определены относительные скорости потока в этих зонах ui/uu =(Agi/Agu) /° . [c.77]

В зернистом слое средняя скорость выравнивается по сечению, но как мы видели выше, в пристенном слое может отличаться на десятки процентов от скорости в центральной зоне аппарата. Значительные изменения скорости существуют в поровых каналах между зернами, но масштабы этих каналов R невелики и дополнительным членом типа (III. 15) можно пренебречь. С другой стороны, непрерывное изменение направления и перемешивания струй, аналогичное турбулентным пульсациям в свободном потоке, добавляет конвекционную составляющую дисперсии, подобную (III. 16), но с определяющим размером L = d, т. е. диаметром зерен и иортэвых каналов. Наличие такой составляющей, вызванной неоднородностями структуры зернистого слоя, достаточно проявилось в опытах, описанных в предыдущем разделе III. 1. По принятой в динамике сорбции [c.87]

Модели с неравнодоступными объемами хорошо объясняют качественные особенности не только процессов перемешивания, но и закономерности внешней гидравлики насыпанного зернистого слоя. Поскольку диффузия в застойных зонах в значительной степени определяется молекулярным переносом, то становится понятной наблюдаемая сильная зависимость коэффициента продольной дисперсии от коэффициента диффузии Dr примеси в основном потоке. По мере повышения скорости потока в основных каналах между зернами в застойных зонах появляются циркуляционные течения [18] и их относительный объем снижается, что проявляется в приближении гидравлического сопротивления (см. раздел II. 8) и теплоотдачи от зерен (см. раздел IV.5) к их значениям для одиночного зерна уже при Кеэ > 50. [c.90]

V. Определение Хг и Х1 по результатам измерения температур в трубе с зернистым слоем, охлаждаемой снаружи, при параллельном и встречном направлении потоков тепла и газа. Схема зксперимента показана на рис. IV. 4, в., В торце цилиндрического аппарата помещен электронагреватель, создающий равномерный тепловой поток. Стенки аппарата охлаждаются интенсивным потоком воды. В зернистом слое создается двухмерное температурное поле. Каждый опыт проводят при двух направлениях потока газа, имеющего одинаковую скорость. Ниже ар иведено аналитическое описание методики, разработанной в [23]. [c.115]

Конвективная составляющая пристенной теплоотдачи зависит от порозности слоя е, которая определяет средние скорости газа в слое и в пристенной области, а также число точек контакта элементов слоя со стенкой на единицу ее поверхности чем меньше е, тем больше число контактов и сильнее турбулизируется поток газа у стенки. С учетом этого, в качестве хараК терной скорости в слое нужно принять v = ы/е, а в качестве определяющего размера da = 4 е/а, так же, как это сделано при рассмотрении гидравлического сопротивления зернистого слоя. Поскольку da входит как в Nua ет, так и в Res, зависимость между которыми для конвективной теплоотдачи близка к линейной (см. табл. IV. 2), то для простоты поверхность стенки можно не учитывать при расчете поверхности элементов слоя в единице его объема, даже при малых отношениях D n/d. [c.129]

Массовую скорость газа принимают постоянной по сечению зернистого слоя, как это было уже сделано при решении- урав-нения (IV. 19). В разделе II.9 показано, что величина G несколько отклоняется от среднего значения вблизи стенки трубы, обычно в сторону увеличения. Однако значение и даже знак этого отклонения зависят от таких факторов, как плотность и характер упаковки зерен у стенки, а также профиль температуры газа в поперечном сечении зернистого слоя поэтому вводить какое-либо уточнение в предположение о постоянстве массовой скорости по сечению трубы не имеет смысла. Таким образом, при G = onst средняя по сечению температура потока совпадает со среднекалориметрической. [c.131]

При малых значениях Кеэ возможно влияние e Te TBeiyion конвекции на массообмен в зернистом слое, особенно при течении жидкости. В работе [108] показано, что при Кеэ < 1 значения р различны при разном направлении потока воды в слое элементов из р-нафтола и бензойной кислоты. При движении воды снизу вверх интенсивность массоотдачи в несколько раз ниже, чем при движении воды сверху вниз. Влияние направле-ния потока можно объяснить только эффектами свободной конвекции, которые проявляются при разнице удельных весов чистой жидкости и пограничных с элементами слоев жидкости, насыщенных примесью растворенного вещества. При движении растворителя сверху вниз более тяжелые пограничные слои жидкости стекают вниз быстрее основного потока, повышая скорость растворения при движении снизу вверх раствор может скопиться в пространстве между зернами и затруднить перенос. [c.155]

Относительно аналогии процессов внешнего теплообмена для тел различной формы отмечено [90], что интенсивность теплообмена в зернистом слое и поперечно-обтекаемом пучке труб шахматного расположения определяется в широком интервале изменения параметров близкими зависимостями Ыи, = /(Ке, Рг). На рис. IV. 23 проведено сравнение тепло- и массообмена шара в зернистом слое и свободном потоке и цилиндра в пучке труб и свободном потоке. Критерий Нес рассчитан по скорости свободного потока или по скорости в узком сечении Ыс = где 1]3т1п — относительное значение узкого проходного сечения в пучке труб или просвет между шарами в слое. В качестве определяющего размера принят диаметр шара или цилиндра. [c.167]