Крекинг термический продолжительность

Продолжительность термического крекинга гудрона при /г = 425°С и-выходе бензина 6,2% масс, составляет Т = 2 мин. Определить продолжительность крекинга (Т2) при <2=480 °С и той же глубине разложения. [c.127]

Рис. 60. Зависимость выхода бензина при термическом крекинге от продолжительности процесса.

Закоксовывание реакционного трубчатого змеевика является главной причиной, сокращающей продолжительность непрерывной работы нагревательной печи. Отложение кокса в трубчатом змеевике зависит от скорости образования асфальтенов и карбоидов [95]. Увеличение числа потоков способствует снижению давления и уменьшению образования отложений [119-122]. Хорошие результаты по предупреждению коксования труб получаются при введении добавок к сырью моющих веществ. В зарубежной практике добавка в сырье силок-сановой жидкости в количестве 0,0005-0,001% вязкостью 0,0125 м /с позволила увеличить продолжительность работы печей в два раза [123, 124]. Аналогичные результаты получены на отечественных установках коксования и термического крекинга с применением силоксановой присадки ПМС-200А [125-127]. [c.72]

Теоретические основы. Коксование представляет собой одну из разновидностей термических процессов, и для него характерны те же химические превращения, которые происходят при термическом крекинге (см. раздел 2.2.1). Аналогично влияют на процесс такие факторы, как температура, давление, продолжительность пребывания в реакционной зоне. При коксовании важное место приобретают вопросы получения кокса с заданными показателями, которые решаются путем подготовки сырья и подбора условий коксования с учетом принципов физико-химической механики нефтяных дисперсных систем. [c.93]

Не менее существенным фактором процесса термического крекинга является продолжительность процесса. В известных пределах время и температура процесса могут компенсировать друг друга. [c.42]

В этом разделе коротко рассматриваются важнейшие вопросы газообразования при крекинг-процессе и переработки газов крекинга. Предварительное ознакомление с главой Производство высокооктанового моторного топлива очень желательно. Количество и состав газов крекинга зависят от многих факторов от состава исходного продукта, температуры крекинга, давления, продолжительности процесса и, наконец, в значительной мере от того, ведут ли процесс чисто термическим или каталитическим методом. [c.14]

Под термическими процессами подразумевают процессы химических превращений нефтяного сырья — совокупности реакций крекинга (распада) и уплотнения, осуществляемые термически, то есть без применения катализаторов. Основные параметры термических процессов, влияющие на ассортимент, материальный баланс и качество получаемых продуктов, — качество сырья, давление, температура и продолжительность термолиза. [c.7]

Определение скорости реакции. На практике для удобства за скорость реакции термического крекинга принимают количество крекинг-бензина, образующегося в единицу времени, т. е. его выход. Подобная условность допустима в пределах прямой пропорциональности выхода бензина от глубины разложения нефтяного сырья. Зависимость выхода бензина от температуры при одной и той же продолжительности реакции определяется уравнением [c.121]

Метод определения индукционного периода используют главным образом для оценки химической стабильности бензинов, содержащих значительное количество олефинов, склонных к быстрому окислению при хранении (это-компоненты термического и каталитического крекинга). Современные автомобильные бензины, вырабатываемые в основном на базе компонентов каталитического риформинга, обладают, как правило, повышенной химической стабильностью при хранении, и их индукционный период составляет 25 ч и более. Поэтому при выпуске таких бензинов на НПЗ не определяют индукционный период, а продолжительность опыта ограничивают в пределах норм ГОСТ или ТУ, т.е. 600-12(Ю мин. Это обстоятельство явилось предпосылкой для разработки новых более информативных методов оценки химической стабильности бензинов. В нашей стране был разработан [58] и стандартизован (ГОСТ 22054-76) метод, условно названный метод СПО (по сумме продуктов окисления), пригодный для проведений в условиях рядовых лабораторий НПЗ и складов горючего. [c.57]

Температурный режим промышленного каталитического крекинга сопоставим с таковым для термического процесса (490— 540 °С), но продолжительность пребывания сырья в зоне реакции в реакторах современного типа составляет 2—5 с, тогда как для глубокого термического крекинга сырья в трубчатой печи оно исчисляется минутами. [c.49]

Некоторые углеводороды и смолы при высокой температуре разлагаются и отгоняются паром, что приводит к подсушиванию кокса, его растрескиванию и отслаиванию от стенок труб. Отслаивание кокса от стенок является также следствием значительно различающихся коэффициентов теплового расширения кокса и металла. Поэтому даже в печах термического крекинга, где кокс плотно прилегает к стенкам труб, после паровой обработки он растрескивается и уносится потоком пара при нагреве до 550—650 °С. Однако продолжительная пропарка не всегда рациональна. Так, плотный осадок кокса в трубах печей установок каталитического крекинга после длительной паровой обработки не поддается разрушению, и воспламенить его довольно трудно. Поэтому для каждой печи опытным путем нужно определить оптимальное время пропарки. По окончании ее горелки гасят, перекрывают подачу пара, устанавливают заглушки, отсекающие трансферные трубопроводы, и монтируют тру- [c.190]

Пример 1. Продолжительность термического крекинга газойле-вой фракции при /) = 450°С с выходом бензина 20% масс, составляет Т[ = 80 мин. Какова продолжительность крекинга Т2 при 2= = 500 °С н той же глубине разложения [c.122]

Продолжительность термического крекинга гудрона при 1 = 450 °С и выходе бензина 15,6% масс, составляет Т1 = 33 мин. Определить продолжительность крекинга (тг) при <2=500°С и той же глубине разложения. [c.127]

Пример 18.1. Определить константу скорости термического крекинга я-бутана (реакция первого порядка) при = 552° С, если при продолжительности процесса т=10 мин глубина превращения. = 26,1% [148]. [c.516]

Рис. 31. Влияние крекинг-компонента на термическую стабильность реактивного топлива [121] а — при 120° С б — при 140° С 1 — ТС-1 2 — крекинг-керосин 3 — смесь ТС-1 с 50% крекинг-керосина 4 — смесь ТС-1 с 25% крекинг-керосина 5—смесьТС-1 с 10% крекинг-керосина в — смесь ТС-1 с 5% крекинг керосина (продолжительность испытания в минутах).

В периодически действующих лабораторных реакторах применяются относительно умеренные температуры, так как нри высоких температурах длительность процессов невелика, что практически невозможно осуществить в таких аппаратах. По этой причине, в частности, нельзя проводить периодическим способом процесс пиролиза, протекаю,щий при температурах не ниже 700—730 °С и длительности контакта около 1 с. Даже термический крекинг газойлей, осуществляемый в промышленных условиях при 500—520 °С и длительности пребывания в реакционном змеевике несколько минут, в автоклаве проводят при 430—440 "С, чтобы увеличить длительность процесса, сохранив устойчивый режим и обеспечив минимальную поправку на период пагрева. Полученную в автоклаве продолжительность процесса приводят затем к продолжительности промышленного процесса при требуемой температуре по графику (см. рис. 52). [c.80]

При достижении определенной глубины термического крекинга в его продуктах появляется твердое вещество — нефтяной кокс. Практически к коксообразованию склонны только тяжелые смолистые виды сырья. Образование кокса чрезвычайно плохо отражается на эксплуатации промышленных крекинг-установок, так как ограничивает продолжительность их пробега. [c.42]

Из сказанного выше видно, что статический и динамический методы крекинга взаимно дополняют друг друга. Статический метод крекинга обычно применяют примерно ири температурах от 400 до 500—600° С (в зависимости от термической стойкости углеводородов) и при продолжительностях, измеряемых минутами или десятками минут. Динамический метод крекинга применяется при продолжительности крекинга меньше 1 мин. и прп температуре от 500—600 до 1000° С и выше. [c.10]

Н. И. Черножуков наблюдал образование очень крупных пластин при медленной кристаллизации газойля, полученного после продолжительного термического крекинга при 400—420° грозненского парафинистого мазута. Эти листочки имели гексагональную структуру. Спаи по ребрам образовывали сетку кристаллов, равномерно распространенную в объеме жидкой фазы. [c.91]

Температура и продолжительность процесса. Эти факторы, влияющие на выход и качество продуктов термического крекинга, при определенных температурах взаимозаменяемы. Увеличивая температуру крекинга и уменьшая продолжительность времени пребывания в зоне высоких температур, можно получить ту же глубину разложения сырья, что и при более мягкой температуре, но большей длительности крекинга. [c.182]

Коксообразование и газообразование при крекинге. В результате сложных реакций полимеризации и конденсации из непредельных и ароматических углеводородов образуется твердый углеродистый остаток — кокс. Образование кокса при термическом крекинге — нежелательное явление, так как оно влияет на продолжительность безостановочного пробега установок. Из-за на копления кокса в змеевиках печей установки термического крекинга приходится часто останавливать на выжиг кокса. [c.183]

Важнейшими факторами, влияющими на протекание термического крекинга, являются температура и продолг.штельность процесса. Скорость реакций крекинга, определяющая продолжительность выдерживания крекируемого сырья в данных условиях, необходимую для достижения требуемой глубины его преобразования, сильно зависит от температуры. Скорость реакции примерно удваивается при повышении температуры на 10 °С. Существенную роль в процессе крекинга играет также давление. Применяемое давление определяет выбор процесса обработки сырья—парофазный или жидкофазный процесс. От этого, в свою очередь, зависят размеры аппаратуры, в которой проводится кре- [c.59]

Процентное содержание крекинг-бензина, увеличивающееся с продолжительностью крекинга, достигает максимума, а затем постепенно уменьшается, сопровождаясь интенсивным образованием кокса и газа, как это можно видеть на фиг. б. Максимальный выход бензина в одной операции зависит от природы перерабатываемого сырья. Для газойлей он составляет приблизительно 45—50% по объему. Время, необходимое для получения максимального выхода, зависит от температуры и при крекинге газойлей равно 5 час. для 425° С, Скорость образования всех других жидких продуктов крекинга подчиняется той же закономерности. При крекинге керосиновой фракции, выкипающей в пределах 200—300° С, скорость образования превышает скорость крекинга бензина в первЫх стадиях, достигает своего максимума и уменьшается значительно раньше, чем скорость крекинга бензина. Следует помнить, что низкомолекулярные фракции продуктов крекинга термически более стабильны, чем высокомолекулярные фракции. Таким образом, образование едзина протекает при наличии высококипящих фракций, образованных в более ранних стадиях. [c.109]

Продолжительность термического крекинга газой-/гевон фракн,пн при ii = 450 с массовой долей выхода бензина 20% составляет 80 мин. Вычислить продолжительность крекинга та при /а = 500°С. При этом глубина разложения пе изменяется. Температурный градиент равен 14,0. [c.233]

Если неочищенный крекинг-бензин, особенно старый, полученный при термическом крекинге, оставить на продолжительное время в контакте с воздухом и металлами, он будет медленно окисляться. Во многих случаях происходит отстой фазы, которая отличается от почти бесцветной подвижной жидкости крекинг-бензина. Это коричневатая, полуподвижпая смола. Облучение [c.73]

Смолы высокотемпературного крекинга содержат большие количества нафталина, антрацена, фенантрена [85]. В смоле обычно имеются заметные следы углеродистых веш еств, возможно коллоидно-диспергированных, которые могут выпадать при хранении и переработке. Легкий нагрев (100° С) в течение продолжительного периода времени вызывает необратимую флоккуляцию углеродпстого вещ ества [176], в то время как добавление 1% канифольного масла предотвращает отверждение [177]. Состав крекинг-остатка меняется в завпсимостп от природы сырья и режима переработки, но, по-видпмому, в меньшей степени, чем состав бензина и средних фракций, вследствие того, что остаток — конечный продукт длинного ряда термических процессов. [c.318]

Удлинить межремонтный пробег крекинг-печей и снизить коксоотложение в трубах удается при помощи высокоэффективного способа —турбулизации сырья, которая осуществляется закачкой в горячий сырьевой поток перед поступлением его в печь небольшого количества воды (0,4—0,5% на сырье). Испарение воды со значительным увеличением занимаемого ею объема приводит к резкому возрастанию скорости сырья в печи и турбулентности режима. Одновременно улучшается теплопередача от стенок печных труб к сырью. Применение турбулиза-тора позволяет эффективно сни ать коксоотложение в трубчатом змеевике при переработке различных видов сырья, в том числе термически нестабильного с высоким содержанием солей. При этом продолжительность межремонтного пробега печей увеличивается более чем в 2 раза. [c.274]

В этот раздел включены методы технологического расчета реакционных устройств процессов термического крекинга, замедленного коксования нефтяных остатков, прокаливания кокса и производства окисленных битумов. Для указанных процессоп очень важным является правильный выбор иринципиальпоГ схемы и типов основных аппаратов, во многом определяющий продолжительность межремонтного пробега и экономичность схемы. Немаловажное значение имеет оптимальный технологический режим, обеспечивающий заданную глубину превращения сырья при сравнительно небольших значениях уноса твердой или жидкой фазы. Поэтому необходимо тесно увязывать размеры реакционных устройств с кинетикой, теплотехникой и гидродинамикой. [c.160]

Повышение каталитической активности цеолитсодержащего катализатора, температуры при одновременном увеличении массовой скорости подачи сырья и сохранении постоянной глубины превращения способствует десорбции промежуточных продуктов реакции уплотнения, обрыву цепной реакции зарождения и уменьшению инициированной. цепной реакции образования на активных центрах твердых полимеров кокса. По мере утяжеления сырья, роста его коксогенности требуется все большая интенсификация процесса путем одновременного повышения температуры и сокращения продолжительности контакта сырья с катализатором. При сохранении глубины процесса постоянной наблюдается уменьшение выхода кокса на 20-30% и повышение выхода остальных продуктов. На многих заводах каталитическому крекингу подвергают мазуты и гудроны, содержащие до 50 млн 1 металлов при температуре в низу лифт-реактора 600 С и продолжительности контактирования не более 2 с. Дальнейшая интен-сификаххия процесса сдерживается ростом доли реакций термического крекинга, выхода сухого газа и ослаблением реакций Н-переноса. Таким образом, можйо сделать вывод, что многие каталитические процессы можно интенсифицировать за счет подбора для каждой пары катализатор-сырье соответствующей глубины превращения, повышения температурь и сокращения времени контактирования сырья с катализатором. [c.101]

И некоторых случаях небольшое изменение температуры в адиабатическом реакторе достигается подачей вместе с сырьем инертного, I O участвующего в реакции вещества (теплоагента), которое поглощает при экзотермической или компенсирует ирп эндотермической реакции часть теплового эффекта реакции. Примером такого реактора является выносная реакционная камера термического кр( -кинга, куда непрерывно поступает исходное сырье, нагретое в трубчатой и( чи до 470—500 . Объем камеры выбирается с таким расчетом, чтобы паровая и кидкая части потока находились в анпарате в зопо высоких температур в течение отрезка времени, необходимого для достигкения требуемой глубины крекинга. Вследствие эндотермического эффекта реакцип крекипга температура в реакционной каморе иоиижаотся. Глубина крекинга может регулироваться как изменением температуры поступающего в реактор продукта, так п да-влепи< м в каморе при изменении давления изменяется объем паровой фазы, а следовательно, и продолжительность нребывапия в зоне реакции. Отлагающийся в камере при крекинге кокс периодически один раз в 1—2 месяца удаляется. [c.619]

Примерами непрерывных термических процессов являются пиролиз и легкий крекинг в трубчатых печах, контактное коксование. Все эти процессы характеризуются продолжительностью не-прерьптой работы промышленного реактора от одного месяца до года. К непрерывным каталитическим процессам относятся к 1-талитнческиЁ крекинг, каталитический риформинг на платиновых катализаторах и др. Непрерывность, например, ироцесса каталитического крекинга достигается циркуляцией катализатора через систему реактор — регенератор. На установках каталитического риформинга (типа платформинг) катализатор находится в неподвижном состоянии, но побочные реакции уплотнения тормозятся циркуляцией водорода с высоким парциальным давлением. [c.83]

Свойства крекинг-остатков, используемых в качестве сырья для получения связующего, в значительной степени зависят ог глубины жидкофазных термодеструктивных процессов, наиболее полно описываемых радикально-цепным механизмом. Влияние кинетических факторов процесса термодеструкции (температуры, давления, продолжительности, коэффициента рециркуляции) такое же. как и для обычных жидкофазных процессов термическою крекинга. При получении нефтяных связующих из сырья с фактором качества 2,5 (дистиллятный крекинг-остаток) рекомендуется следующий режим термообработки температура 420 5°С, абсолютное давление 5 кгс,см , продолжительность 5 ч. В случае более высоких температур (480—500 X), как показал В. В. Таушев, продолжительность процесса получения пека сокращается на один порядок, но при этом в зоне реакции необходимо поддерживать более высокое давление. [c.76]

Гомологи бензола являются уже значительно более устойчивыми в термическом отношении. Поэтому коксообразование за счет последних углеводородов должно наступить значительно позднее. Наконец, в последнюю очередь наступает коксообразование за счет наиболее стойкого в термическом отношении углеводорода — нафталина. Таким образом на основании состава продуктов крекинга декалина можно предусмотреть, что коксообразование при крекинге его будет происходить неравномерно. Кривая зависимости коксообразования от продолжительности крекипга должна иметь несколько ступеней. В первую очередь наступит коксообразование за счет наименее стойких углеводородов типа циклогексена, циклогексадиена, стирола и т. д. После превращения указанных углеводородов коксообразование, вероятно, сильно замедлится, и кривая будет итти некоторое время почти параллельно оси абсцисс, на которой отложена продолжительность крекинга. Кривая коксообразования снова нойдет вверх, когда начнется процесс образования карбоидов за счет гомологов бензола,и т.д. Таким образом можно предусмотреть, что кривая коксообразования нри крекинге [c.205]

При углублении процесса бензин будет подвергаться дальнейшему распаду. Поэтому при крекировании выход бензина достигает Некоторого максимума, а затем начинает уменьшаться. На практике лишь в неко торых про цессах (пиролиз, термическое превращение легких фракций нефти) достигается такая глубина крекинга, когда бензиновые фракции подвергаются в свою очередь распаду. Обычно процесс останавливают до начала значительного разложения бензина. Опыты показали, что начальная ветвь кривой выхода бензина, примерно до образования 15—18 /о, представляет практически прямую линию, и в этих пределах выход бензина может быть принят пропорциональным продолжительности процесса, и выраженная таким образом скорость крекинга при данной температуре будет величиной постоянной. [c.113]

Правильнбе ведение технологического режима дает возможность увеличить продолжительность безостановочного пробега. При нормальных условиях эксплуатации безостановочный пробег крекинг-установки составляет 40—45 и даже 60 сут. Остановка установок термического крекинга вызывается необходимостью очистки их от кокса. Кокс, откладывающийся в трубах печи, уменьшает свободное сечение змеевика, что приводит к повышению давления на входе в печь. Заметные отложения кокса наблюдаются в нижней части реакционной камеры, испарителей, в трубопроводах крекинг-остатка. При интенсивном отложении кокса межостановочный пробег установки снижается до 25—28 сут. [c.190]

Следовательно, под действием тепла молекула парафинового углеводорода распадается на две, с меньшим числом углеродных атомов, из которых одна является насыщенной, а другая— ненасыщенной. Скорость этой типичной мономолекулярной реакции зависит от температуры, с повышением которой она увеличивается. При постоянной температуре глубина крекинга зависит от продолжительности термической обработки. Неустойчивость парафинового углеводорода прп постоянной температуре связана, в свою очередь, с величиной молекул и растет с увеличением молекулярного веса. В случае крекинга индивидуального углеводорода влияние температуры и продолжительности термической обработки па степень его превращения взаимозаменяемы в известных пределах, т. е. для достижения одинаковой степени превращения мо кно, повышая температуру, одновременно уменьшить время нребываппя вещества в нагретой зоне и наоборот. Время, в течение которого углеводород находится в нагретой зоне, называют продолжительностью крекинга. Чем больше продолжительность крекпнга прн данной темнературе, тем больше степень превращения. Данные табл. 157 дают представлепие о влиянии молекулярного веса индивидуальных парафиновых углеводородоп и продолжительности крекинга на степень превращения (на реакции расщепления и конденсации) [31]. [c.225]

В процессах парофазного крекинга, которые в настоящее время в США поставляют всего око.чо 3% количества бензина, производимого термическим способом, применяют высокие температуры, малую продолжительность крекинга и низкие давления. Так, процесс Д кайро проводят при 590° и 5—7 ат, тогда как процесс Нокса — при 540° и 3—5 ат. Кроме упомянутых только что методов, существует евщ много других, которые отличаются друг от друга только техническими деталями. Приведенные выше данные относительно температуры и давления должны служить всего лишь отправными точками, потому что опи в первую очередь зависят от того, какой продукт используют в качестве исходиого сырья в данном методе. Поскольку сейчас к крокинг-бензину предъявляют все большие требования в отношенин октановых чисел, процессы стараются проводить при жестком режиме, так как это улучшает детонационную стойкость бензинов. [c.236]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология