Выход бензина при крекинге до кокса

Гидроочищенный вакуумный термогазойль имеет низкую коксуемость 0.09%, содержание серы — 0.83%, повышается содержание парафино-нафтеновых углеводородов до 39.3%, снижается концентрация смол (с 15.1 до 6.2%). При каталитическом крекинге выход бензина и кокса составляет 29.0 и 8.0%, соответственно. Светлые продукты имеют повышенное содержание общей серы (бензин и дизельное топливо — 0.09 и 0.71%, соответственно) и йодное число (для бензина 48.2). Сумма светлых составляет 56.68%. По полученным результатам видно, что хотя исходный и гидроочищенный вакуумные термогазойли являются менее благоприятным сырьем каталитического крекинга по сравнению с традиционным, вовлечение их в состав прямогонного вакуумного газойля позволит существенно расширить сырьевую базу производства бензинов. [c.109]

Если подвергать крекингу в одних и тех же условиях керосин, соляровую фракцию и мазут, то наибольший выход крекинг-бензина даст мазут, а наименьший — керосин. Но при одном и том же выходе бензина крекинг мазута сопровождается наиболее интенсивным коксообразованием, в то время как крекинг керосина может происходить до большой глубины без значительного образования кокса. [c.228]

Избирательность катализатора каталитического крекинга нефтяных дестиллатов определяется отношением выхода бензина к выходу кокса и газа или в отдельных случаях отношением выхода кокса или газа при работе на данном катализаторе к выходу кокса или газа при работе па стандартном катализаторе при тех же условиях процесса и степени нревращения сырья. После некоторого времени работы соотношение между выходами бензина и кокса уменьшается, например, для одного из образцов синтетического катализатора на 20—23% (с 17,5—18,9 до 14—14,6) и для естественных приблизительно на 51% (с 13,7 до 6,75), в зависимости от длительности работы и условий процесса. [c.51]

Проведенные усовершенствования процесса ККФ способствовали увеличению выхода бензина и кокса (рис. У.7, У.в). В настоящее время выход бензина на установках ККФ с лифт-реактором при использовании современных цеолитсодержащих катализаторов (без гидроочистки) может достигать на благоприятном сырье 70% (об.), а в.месте с потенциальным алкилатом — 114% (об.) (табл. У.2), о.ч.и. (без ТЭС) бензинов каталитического крекинга обычно составляет 88 93. Однако прн необходимости октановую характеристику можно улучшить за счет ужесточения режима процесса (табл. V. 3). [c.104]

При прочих фиксированных параметрах с увеличением температуры крекинга выход газа и кокса непрерывно возрастает, а выход бензина проходит через максимум. Октановое число бензина вследствие увеличения содержания в нем олефинов возрастает. При заданной глубине превращения сырья повышение температуры крекинга при соответствующем возрастании скорости подачи сырья снижает выход бензина и кокса и увеличивает выход газа и октановое число бензина (табл. 7.5). [c.222]

Смолы и тяжелые ароматические углеводороды дают при крекинге мало бензина и много кокса. Легкие и средние ароматические углеводороды крекируются примерно с такими же выходами бензина и кокса, как парафино-нафтеновые углеводороды. Получаемые из них бензиновые фракции содержат больше ароматических, чем при крекинге парафино-нафтеновых углеводородов. [c.227]

Рис. 50. Зависимость выхода бензина и кокса (а), а также газа (б) от глубины крекинга вакуумного газойля арланской нефти.

Следующим шагом в определении статической модели реакторного блока процесса каталитического крекинга было исследование зависимости выходов бензина и кокса от кратности циркуляции катализатора N. С этой целью на пилотной установке был проведен активный эксперимент. В процессе эксперимента изменяли значения Т и N при постоянных V = 1,2 ч , А = 29 пунктов и качестве сырья. Также на постоянном уровне поддерживали производительность установки 18 кг/ч. Каждый опыт проводили в течение одних суток. При этом из рассмотрения исключали первые 6 ч работы установки после перехода на новый режим. Статические характеристики для выходов бензина и кокса, построенные по полученным уравнениям регрессии, приведены на рис. 111-16, а. [c.108]

Обычно одним из лучших критериев интенсивности побочных реакций является отношение выходов бензина и кокса. Высокое отношение указывает на преобладание желательных реакций. Низкое отношение выходов бензина и кокса указывает на интенсивное протекание нежелательных побочных реакций. К желательным реакциям относятся изомеризация, гидрирование, циклизация и ароматизация (неглубокая) олефинов эти реакции ведут к высокому выходу парафиновых углеводородов изостроения и ароматических углеводородов, выкипающих в пределах температур кипения бензина, и высокому отношению изо- и нормальных парафиновых углеводородов. Нежелательные реакции (крекинг, дегидрогенизация и полимеризация олефинов, алкилирование и конденсация арома- [c.94]

Крекинг-процесс пары углеводорода пропускают через катализатор при 410—480° специальные нагревательные устройства позволяют регулировать температуру реакции чтобы обеспечить наилучшие выходы бензина, крекинг следует прекращать, когда отложение кокса на катализаторе достигнет 15 г л катализатора при этом меньше чем за 20 минут над катализатором проходит такое количество паров углеводородов, которое соответствует половине объема катализатора (в расчете на жидкое сырье), после чего катализатор регенерируется осторожным окислением при температуре не выше 595° скорость подачи паров углеводорода к катализатору можно точно регулировать для этого пользуются специальной формулой, позволяющей проводить соответствующий расчет [c.115]

Перед тем как перейти к рассмотрению факторов, влияющих на протекание вторичных реакций, необходимо установить какие-либо простые критерии, которые позволили бы судить о степени или интенсивности протекания тех или иных реакций. Обычно одним из лучших критериев для общей оценки интенсивности побочных реакций является отношение выходов бензина и кокса. Низкое отношение бензин кокс указывает на интенсивное протекание нежелательных побочных реакций. Высокое отношение обычно указывает на преобладание желательных побочных реакций, разумеется, при условии, что октановое число бензина не низкое. Помимо отношения бензин кокс, имеются и другие критерии для оценки интенсивности определенных побочных реакций. Например, желательные реакции (изомеризация, насыщение алкенов в результате передачи водорода и до некоторой степени ароматизация алкенов) ведут к высокому выходу алканов изостроения и ароматических углеводородов, выкипающих в пределах температуры кипения бензина, и высокому отношению изо- к н-алканам. С другой стороны, нежелательные реакции (крекинг алкенов, полимеризация, алкилирование, конденсация и дегидрирование) приводят к высоким выходам водорода и кокса, низкому выходу алкенов и к получению сравнительно тяжелых газойлей. Однако в большинстве случаев вполне достаточными критериями для оценки интенсивности побочных реакций могут служить выходы бензина и кокса и отношение бензин кокс. [c.154]

Из рис. 1 и 2 видно, что во всем интервале степеней превращения наиболее низкомолекулярные концентраты (наиболее трудно крекируемые) дают меньший выход бензина и больший выход кокса, чем более высокомолекулярные концентраты. Кроме того, нз приводимой ниже таблицы видно, что при низкой жесткости отношение выходов бензина и кокса неуклонно увеличивается с возрастанием молекулярного веса сырья. При высокой жесткости возрастание молекулярного веса оказывает обратное влияние и во всех случаях отношение выходов бензина и кокса оказывается меньше, чем при низкой жесткости. Однако при легко крекируемых видах сырья влияние жесткости проявляется значительно сильнее. Это объясняется главным образом тем, что степень превращения для такого сырья выше, чем при крекинге трудно крекируемого сырья. Поэтому концентрация продуктов крекинга настолько высока, что они фактически становятся как бы новым сырьем, подвергающимся дальнейшему крекингу. Поэтому и степень превращения значительно превышает уровень, соответствующий получению максимального выхода бензина. Важное значение последнего фактора доказывается гораздо большим влиянием повышения жесткости условий при крекинге концентрата со средним молекулярным весом 700 по сравнению с концентратом со сред)1им молекулярным весом 500, при котором степень превращения лишь немного превышает уровень, требуемый для получения максимального выхода бензина. [c.157]

Влияние жесткости крекинга на выходы бензина и кокса [c.157]

Ниже приводятся данные о влиянии жесткости крекинга на выход бензина и кокса [c.47]

При низкой жесткости отношение выходов бензина и кокса с возрастанием молекулярного веса сырья неуклонно увеличивается. При высокой жесткости наблюдается обратная зависимость. Кокс, образовавшийся из тяжелого сырья, будет подавлять превращение остального сырья. Поэтому крекинг сырья широкого фракционного состава целесообразно осуществлять при низкой жесткости процесса. [c.47]

Оптимальный технологический режим процесса определяется максимальным выходом бензина и других ценных продуктов крекинга. На рис. 46 показана зависимость выхода бензина и кокса от глубины крекинга. [c.155]

Температура процесса крекинга арланского вакуумного газойля на равновесном алюмосиликатном катализаторе в течение 4 с оказывает различное влияние на выход бензина и кокса. При увеличении выхода бензина образование кокса уменьшается (рис. 54). Максимальному выходу бензина — при 470—480 °С соответствует наименьший выход кокса. Большой выход кокса [c.166]

Основными продуктами как термического, так и каталитического крекинга являются бензин, выход которого в зависимости от сырья и условий ведения процесса достигает 40—70 /о, и газ, выход которого достигает 10—20% исходного сырья. Кроме этих основных продуктов при крекинге получаются крекинг-остаток (кре-кинг-мазут) и небольшое количество кокса. Для повышения выхода бензина крекинг-остаток подвергают повторному крекингу такой процесс получил название крекинга с рециркуляцией. При этом процессе образующийся остаток непрерывно возвращается в цикл переработки, смешиваясь с порциями свежего сырья. [c.198]

Избирательность, катализаторов. Способность катализатора увеличивать скорость желательных реакций и в то же время сохранять неизменными скорости нежелательных реакций называется избирательность ) (селективностью). Избирательность катализатора крекинга определяется соотношением выходов бензина и кокса (или газа) или в отдельных случаях соотношением выходов кокса (или газа) при работе на данном катализаторе и при работе на эталонном катализаторе в тех же условиях. По истечении некоторого времени работы реактора соотношение между выходами бензина и кокса уменьшается. Примерно так же снижается [c.50]

Как видно из экспериментальных данных, с повышением температуры (от 480 до 590 °С) крекинга (при постоянной конверсии сырья) выход бензина на сырье несколько снижается (от 60 до 55 % масс ), выход сухого газа и бутан — бутиленовой фракции возрастает и зачетно снижается выход кокса. В составе бензина при этом возрастает содержание олефинов, а содержание парафинов несколько снижается содержание ароматических углеводороде про — ходи г через максимум, а нафтеновых изменяется незначительно (при этом ОЧИМ бензина возрастает с 81 до 92). В составе газа резко возрастает выход водорода, метана и олефинов С —С и несколько снижается выход изобутана и н —бутана. [c.133]

Следует иметь в виду, что по мере углубления отбора солярового дестиллата при вакуумной перегонке мазута коксуемость дестиллата увеличивается кроме того, в нем повьппается концентрация соединений, понижающих активность катализатора (соединения железа, никеля, ванадия и меди, содержащиеся- в незначительных количествах в нефтях и в выделяемых из них соляровых дестиллатах). Загрязняя катализатор, эти металлы оказывают неблагоприятное влияние на его свойства. С увеличением загрязнения катализатора примесями уменьшается выход бензина и повышаются выход кокса и количество водорода в газах крекинга. [c.28]

Влияние глубины однократного каталитического крекинга на выходы бензина, кокса, газа и бутан-бутиленовой фракции видно из графиков (фиг. 23), построенных по результатам переработки одного из соляровых дестиллатов прямой гонки. В данном случае [c.72]

На действующих установках выходы бензина, газа и кокса зависят прежде всего от общей глубины разложения данного перерабатываемого сырья. Степень разложения сырья увеличивается с ростом температуры в реакторе, кратности циркуляции и активности катализатора. Наоборот, с повышением объемной скорости глубина крекинга понижается вследствие сокращения времени пребывания сырья в реакторе. [c.72]

Фиг. 23. Зависимость выходов бензина, кокса, газа п бутан-бутиленовой фракции от глубины однократного каталитического крекинга солярового дестиллата прямой гонки.

При одной и той же общей глубине разложения сырья, считая в весовых процентах на свежую загрузку реактора, с увеличением коэффициента рециркуляции каталитического газойля выход газа и кокса уменьшается, а выход бензина увеличивается. Так, например, при переработке одного из образцов солярового дестиллата наблюдались следующие изменения в выходах продуктов при переходе от однократного крекинга к крекингу свежего сырья в смеси с 50 и 100% каталитического газойля (табл. 14). [c.77]

В заводской практике сырье крекируют до разной глубины превращения. За показатель глубины каталитического крекинга принимают сувлмарный выход бензина, газа, кокса, выраженный в весовых или объемных процентах. При однократном крекинге, т. е. при однократном пропуске сырья через реактор, глубину превращения ограничивают обычно 55%. Глубокие формы кре [c.7]

Указывается [182], что даже при незначительных добавках к нинасскому газойлю изохинолина выход продуктов каталитического крекинга заметно уменьшается и октановое число бензина снижается. Добавка в газойль 0,3% индола практически не влияет ни на выход бензина и кокса, ни на качество продуктов. При добавлении 0,65% индола выход бензина несколько уменьшается (табл. 37). Предполагается [182], что какая-то часть индола превращается в азотистые основания, которые отравляют катализатор. [c.131]

Вследствие высокого содержания полициклических ароматических углеводородов гидроочистка циркулирующих газойлей каталитического крекинга имеет большое значение, так как пoзвoляet получать хорошие результаты по выходу бензина и кокса при ПС-следующем крекинге этих газойлей. Поэтому исследованиям, посвященным гидроочистке циркулирующих газойлей с целью улучшения показателей процесса каталитического крекинга, посвящено много работ. Этот метод широко применяется в промышленности для увеличения глубины превращения сырья крекинга [298]. [c.193]

Активность и селективность катализаторов после деметаллизации существенно улучшаются увеличивается выход бензина, уменьшается выход кокса, газа (по объему) и содержание в нем водорода. Как видно из рис. 102, кривые зависимости выхода бензина и кокса от содержания никеля и железа на катализаторе до и после деметаллизации совпадают. Иными словами, условия де-металлизации (обработка водородом при высокой температуре с последующей обработкой окисью углерода) не влияют на активность и селективность катализатора. Это подтверждается такж результатами холостого опыта , заключающегося в том, что деметаллизации при атмосферном и повышенном давлении подвергали свежий алюмосиликатный катализатор промышленного производства. Показатели крекинга этого катализатора до и после деметаллизации практически одинаковы. [c.250]

Влияние температуры на выход продуктов крекинга представлено на рис. 22, который показывает, что кривые выхода бензина / и кокса 3 имеют экстремальный характер. С повышением температуры в результате разложения тяжелых углеводородов увеличивается выход бензина 1. Вместе с тем повышение температуры приводит к распаду легких углеводородов, входящих в состав бензина, с образованием газообразных продуктов 2. Начальное снижение выхода кокса 3 с повышением температуры объясняется увеличением испарения и десорбции некоторых промежуточных продуктов с поверхности катализатора. После достижения температуры, соответствующей минимальному выходу кокса, выход его растет, поскольку повышение температуры обусловливает возрастание глубины превращения сырья. В результате образования коксовых отложений при крекинге сырья катализатор дезактивируется в течение нескольких минут и отводится на регенерацию. Реге- [c.67]

Согласно полученным данным (рисунок), каталитический крекинг дистиллята коксования характеризуется малым выходом бензина, дизельной фракции, жирного газа и повышенным коксообразованием. При одной и той же объемной скорости подачи сырья по сравнению с крекингом вакуумного газойля бензина получается на 20—27% меньше, а кокса на 15—27% больше. Сопоставляя результаты крекинга этих видев сырья при одинаковом выходе кокса, можно видеть, что разница в выходах целевых продуктов еще существеннее. В этом случае выход бензгша при крекинге вакуумного газойля на 27—48%, а выход газа на 12—33% выше, чем при крекинге дистиллята коксования. При крекннг-е вакуумного газойля достигается большая селективность в работе катализатора,что, в частности, подтверждается более высоким отношением выхода бензина к коксу. Это соотношение составляет 2,9—5,5 ПОН крекинге вакуумного газойля и 2,1—3,1 в случае крекирования дистиллята коксования. [c.86]

При крекинге фракций, являющихся сложной смесью углеводородов разной реакционной способности, активность обменных форм цеолитов типа X и Y в конверсии исходного сырья определяется общей кислотностью [22], а селективность выхода продуктов— наличием кислотных центров определенной силы [18, 21]. На рис. 3,15 приведена зависимость конверсии нефтяной фракции (газойля) от протонной кислотности кальциевой, марганцевой и редкоземельной (лантановой) форм цеолита типа X [22], Влияние кислотности цеолита REHY, изменяемой термопаровой обработкой, на селективность выхода бензина и кокса при крекинге нефтяной фракции показано на рис, 3.16. Факторы бензина и кокса, определяемые как отношение нх выхода на исследуемом катализаторе к выходу на стандартном катализаторе при равной конверсии сырья, существенно зависят от числа сильнокислотных центров Hq —8,2 мэкв/г) [18]. С уменьшением числа сильнокислотных центров при термопаровой обработке селективность по бензину растет, а по коксу—падает. Это свидетельствует об отрицательном влиянии сильнокислотных центров на селективность выхода бензина при крекинге нефтяных фракций. [c.38]

Сказанное о процессе газообразования в значительной мере относится и к коксообразованию. За пределами определенно глубины крекинга при незначительном увеличении выхода бензина образование кокса быстро распет и дальнейшее углубление крекинга, целевым продукт0(М которого является бензин, нецелесообразно. График фиг. 49 наглядно подтверждает сказанное. [c.137]

Крекинг-процесс Флемминга имеет большое сходство с процессом Бортон. Нагрев сырья, как и реакция крекинга, проводятся в кубе, который расположен вертикально. Конденсат из дефлегматора не возвращается непосредственно в куб, а добавляется к свежему сырью, которое поступает в куб. Свежее сырье вводится через дефлегматор. Рабочий цикл продолжается приблизительно трое суток. Температура нагрева сырья около 400° С и давление 7 ат. Выходы бензина и кокса приблизительно те же, что и в процессах Бортон и Кларк. [c.265]

Показано, что одинаково успешно протекает коксование как влажного битума (от процесса выделения горячей водой), так и необработанного битуминозного песка. Однако если не учитывать преимуществ, получаемых от совмещения процессов выделения нефти и ее крекинга, метод с псевдоожиженным слоем не всегда оптимален для проведения термического крекинга. Как и следовало ожидать, опыты показали, что выход бензина и кокса возрастает с увеличением глубины коксования. Предельный выход бензина достигает41 % и кокса — 49%. Схема установки крекинга определяется требуемыми выходами продуктов. Схема, обеспечивающая высокую гибкость в отношении регулирования выходов тех или иных продуктов при разработке битуминозных песков, может дать значительные экономические преимущества. [c.99]

При крекинге высокопарафишютого сырья наблюдается тенденция к образованию больших количеств газа, богатого соединениями Сз и 4. Выходы бензина и кокса при этом сравнительно низкие. При крекинге в тех же условиях нафтенового сырья при одинаковой степени превращения газ образуется в меньших количествах, а выходы бензина возрастают. Газ содержит больше водорода, метана и углеводородов Са, хотя по-прежнему доминирующее положение занимают соединения Сз и С4. Можно предполагать, что нефтяные фракции с высоким содержанием ароматических углеводородов дадут промежуточные по величине выходы бензина, значительные отлогке-ния кокса и газ, богатый водородом и метаном [115]. Идеальным сырьем для производства бензина следует считать газойль нафтеновой природы. На основании данных по молекулярному весу и распределению атомов углерода в парафиновых, нафтеновых и ароматических структурах можно с достаточно высокой степенью достоверности определить выходы бензина прн крекинге разнообразного сырья [115]. В качестве основных показателей прн [c.454]

Виланд [50] пришел к выводу, что даже незначительные добавки к минасакому газойлю изохинолина (0,27 /о) заметно ухудшают выход продуктов каталитического крекинга и снижают октановое число бензина. Выход дебутанизирован-ного бензина уменьшается с 40,6 до 38,9%, недебутанизиро-ванного с 57,4 до 53,2 /о. Октановое число дебутанизирован-ного бензина падает с 93,5 до 90,9. С 11,5 до 10,6 уменьшается отношение бензин кокс (табл. 5). Добавление же нейтральных азотистых соединений вызывает изменения иного характера. Добавка индола в газойль в количестве 0,37 /о практически не влияет на выход бензина и кокса- Качество продуктов практичеаки не изменяется. Добавление индола в количестве 0,65% приводит к некоторому уменьшению выхода бензина и увеличению его октановой характеристики. Авторы предполагают, что какая-то часть индола, возможно. [c.9]

Из-за высокого содержания полициклических ароматических углеводородов гидроочистка циркулирующих газойлей каталитического крекинга позволяет достигать хороших результатов по выходу бензина и кокса при их последующем крекинге. Поэтому гидроочистке посвящено большое число исследований циркулирующих газойлей с целью улучшения показателей процесса каталитического крекинга 326—331]. Этор метод широко применяется в промышленной практике для увеличения глубины превращения сырья крекинга. [c.76]

Температура. С повышением аемпературы крекинга увеличивается вы.ход газов С —Сз и алкенов С4 и выше сни.жается выход бензина и кокса, но повышается отношение бензин кокс снижается отношение выходов легкого газойля к тяжелому, [c.152]

Общий характер взаимозависимости между жесткостьн). степенью превращения, молекулярным весом сырья (характеризующим его крекируемость) и выходами бензина и кокса показан на рис, i и 2 [65], На рис, i показан зависимость выхода депентанизи-рованного бензина от степени превращения цифры на линиях указывают средний молекулярный вес сырья. На рис, 2 представлены аналогичные кривые для выхода кокса. На обоих графиках пунктирными линиями показаны результаты крекинга при постоянной жесткости (низкой или высокой). Общий характер этих кривых сохраняется и для других видов сырья, хотя при крекинге изоалкан-циклановых фракций влияние рассматриваемых факторов проявляется сравнительно больше и поэтому они дают более наглядную иллюстрацию важного значения вторичных реакций и особенно нежелательных реакций, ведущих к образованию кокса. [c.156]

Определение активности ЦСК проводилось также 3 реакции крекинга легкого газойля малгобекской нефти при объемной скорости подачи сырья 1 ч . Результаты приведены в табл. 2. Из приводимых данных видно, что с ростом содержания кристаллической фазы несколько увеличиваются общая конверсия, выход бензина, образование кокса и газа, но селективность крекинга падает. В газе при этом растет содержание предельных углеводородов. Предварительная паровая обработка заметно увеличивает вь1ход бензина. Однако значительного увеличения общей конверсии не наблюдается. Улучшение селективности процесса достигается из-за снижения количеств образующихся газа и кокса, что особенно заметно на лантан-декатионированных образцах. Общая тенденция изменения активности при изменении фазового состава остается прежней. Следует обратить особое внимание на существенное различие в характере образующихся газообразных продуктов. После паровой обработки резко уменьшается количество предельных углеводородов и возрастает содержание непредельных (в первую очередь пропилена) в этой фракции. [c.52]

Реакторный блок установки APT состоит из лифт —реактора 1 с бункером —отстойником 2, где при температуре 480 — 590 °С и очень коротком времени контакта асфальтены и етеросоединения частично крекированного сь рья сорбируются на специальном широконо — ростом микросферическом адсорбенте (арткат) с малыми удельной поверхностью и каталитической активностью и регенератора 3, в котором выжигается кокс, отлагающийся на адсорбенте. В процессе APT удаление металлов достигает свыше 95 %, а серы и азота — 50 — 85 %, при этом реакции крекинга протекают в минимальной степени (адсорбент не обладает крекирующей активностью). Примерный выход (б % об.) продуктов APT при ТАД гудрона составляет газы С -С — 3 — 8 нафта — 13—17 легкий газойль — 13—17 тяжелый газойль — 53 — 56 и кокс — 7 — 11 % масс. Смесь легкого и тяжелого газойлей с незначительным содержанием м<ггаллоБ является качественным сырьем каталитического крекинга, где выход бензина достигает более 42 % масс, (табл.8.3). [c.108]

Глубина превращения, или глубина крекинга сырья, вычисляется как разность -между 100% сырья и процентом полученного на установке каталитического газойля. Этот показатель можно подсчитать и иначе — путем с.дожения выходов продуктов крекинга. Напрпмер, если на установке из солярового дестиллата получено 6% газа, 11% бутан-бутиленовой фракции, 35% бензина и 4% кокса, то глубина крекинга сырья равна 56%. [c.71]

С 7,8 ДО 5,5%, т. е. на 42%, что существенно снижает нагрузку регенератора. Отсюда, однако, не следует, что во всех случаях наиболее целесообразным является высокотемпературный крекинг. Из сопоставления балансов видно, что при одной н той же глубине крекинга повышение температуры приводит не только к желательному снижению выхода кокса, но и к нежелательному сокращению выхода бензина. КрОлМе того, с ростом температуры усиливается образование газов. [c.74]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология