Температура методы расчета

Метод Льюиса-Матесона имеет некоторые особенности в процессе его реализации. Известен ряд алгоритмов [157] расчёта ректификации на ЭВМ методом "от тарелки к тарелке" с одним направлением вычислений для обеих секций снизу вверх или сверху вниз. Для решения задачи ио этой методике необходимо задать полные составы продуктов разделения В результате расчёта определяются составы и количества пара и жидкости, а также значения температур на всех тарелках колонны. [c.11]

Определение энтропий по термическим данный (теплоёмкостям при низких температурах, теплотам превращения фаз, теплотам плавления и теплотам испарения, разобранным в предыдущих параграфах), проводилось на основании методов расчёта, изложенных в параграфе 2 с помощью уравнений (8), (9)и (9а). [c.153]

Теплоёмкость паров тлеводородов измерялась в большом числе работ. Величины теплоёмкостей интересовали исследователей, главным образом, для проверки частот колебаний и потенциальных барьеров торможения внутримолекулярного вращения групп в молекулах, найденных другими методами. Частоты колебаний молекул и другие величины служили для расчёта таблиц теплоёмкостей, так как большинство эмпирических интерполяционных формул, вследствие сложности закона изменения теплоёмкости с температурой, плохо удовлетворяет экспериментальным данным в широких интервалах температур. [c.190]

В данной работе предлагается метод пересчёта этих коэффициентов на давления, отличные от атмосферного. Метод ориентирован на применение вычислительной техники и включает процедуру попеременного расчёта этих величин с достаточно малым приращением давления др (например, -0,01 при Р < 1 и +0,10 при Р > 1), начиная с Р=1, вплоть до достижения заданной величины абсолютного давления среды Р=Р. Если для текущего значения давления Р выполняется неравенство Р-Р < АР , то коэффициенты А, В, См температура кипения 1 вычисляются при Р=Р по уравнениям (3)-(6). [c.44]

В соответствии с действующими нормативными документами для товарно-коммерческих расчётов приемо-сдаточные операции осуществляются в единицах массы. Следовательно, объёмные расходомеры осуществляют косвенный метод измерения массового расхода, что приводит к использованию дополнительного оборудования (необходимость в прямых участках, струевьшрямителях, блоках качества с плотномерами, вискозиметрами, насосами, промывочньпи оборудованием, датчиками давления, температуры и т. п.) и как следствие - возникновению дополнительных погрешностей измерения. [c.115]

УТОЧНЁННЫЙ МЕТОД РАСЧЁТА ОПРЕДЕЛЯЮЩИХ ТЕМПЕРАТУР ТЕПЛОНОСИТЕЛЕЙ [c.243]

Для исключена этих недостатков при нахождении определяющих температур и их последствий при расчёте теплофизических свойств потоков предлагается следующий метод расчёта определяющих температур. [c.244]

Для расчета распределения температур, скоростей и концентраций в закрученном потоке используются уравнения движения, неразрывности, энергии и диффузии. Уравнения составляются в цилиндрической системе координат с азимутальной симметрией локальных параметров. При расчёте закрученных потоков используют интефальные методы, связанные с определением энергетических потерь, интенсивности тепло- и массообмена при турбулентном режиме [12], но с учетом особенностей распределения скоростей и давлений в радиальном направлении, возникающих под действием поля центробежных массовых сил. В закрученном потоке нарушаются многие исходные предпосылки в области пристенного течения, которые используются при построении интегральных методов расчета осевых течений в каналах. [c.15]

Больиплнство предложенных методов расчёта процесса ректификации многокомгюнентных (нефтяных) смесей можно разделить на две различные фупп1.[, отличающиеся выбором независимых переменных. Льюис и Матесон [145] предложили принимать в качестве независимых переменных составы продуктов разделения Тилле и Геддес [168] - температуры и потоки на каждой тарелке. [c.10]

Применение предлагае.мого метода расчёта определяющих температур для задания теплофизических свойств в ис.ходные данные позволило повысить точность тепловых расчётов на 7+12 %. [c.244]

Произведённый этим методом расчёт величины интенсивности первого резонансного дублета Na I в зависимости от температуры электронного газа в плазме дал результаты, хорошо согласующиеся с экспериментальными данными. На рисунке 151 эти экспериментальные данные представлены треугольниками для давления паров Na 2-10 Hg, кружками—для 4 10 3 мм Hg и крестиками — для 6 10 мм Hg сплошная кривая — теоретическая. [c.349]

Обратную задачу, т. е. определение т для двух- или трехмерного тела вышеуказанным методом точно решить нельзя. Можно решить лишь приблизительно (но с достаточной для практики точностью) путем трех-четырех прикидочных расчётов сначала определить т для неограниченной пластины заданной толщины затем несколько снизить т и проверить расчет по выше приведенной формуле (2-7). Если при уменьшенной т температура в точке х будет выше заданной, то надо еше немного уменьшить т и еще раз проверить расчет. Ьсли температура в точке х будет ниже заданной, то надо несколько увеличить т и еще раз проверить расчет. [c.18]

Сущность метода периодических импульсов заключается в том, что по оболочке твэла периодически пропускается импульс тока (с периодом на порядок превышающим длительность импульса) и по характерным особенностям зависимости температуры оболочки от времени (по термограммам) рассчитываются основные тепловые свойства твэла — теплопроводность топлива, теплоемкость топлива и оболочки и тепловое сопротивление между ними [1]. В отмеченной работе представлены необходимые расчетные соотношения преимущественно для образцов со сплошным сердечником и для расчётов вне эксперимента. В настоящей работе расширена область решений специфических нестационарных задач теплопроводности на случай наличия отверстия внутри сердечника образцов, а также на случай существенного влияния внешней теплоотдачи. Кроме того, усовершенствован алгоритм расчета тепловых свойств по экспериментальным данным при их автоматической регистрации и обработке на ЭВМ непосредственно в процессе проведения эксперимента. [c.64]

Предлагаемый метод расчёта температур выгодно отл1тчается от обычно применяемых численных методов (метод последовательного приближения, метод хорд, секущих, метод половинного деления и т. д.) простотой и быстротой сходимости (достаточно 3-4 итерации), такясе тем, что скорость сходимости не зависит от первоначально назначенной температуры. [c.37]

В качестве автоматических управляющих воздействий в разработанную нами динамическую модель на данной стадии разработки внесены два самых важных автоматических пропорциональных регулятора для температур верха колонн К-1 и К-2, регулирующих заданные температуры расходами орошений. Что же касается остальной типовой системы управления блоком, то задания регуляторам оставлены постоянными, что в методе расчёта отра кается как работа "идеального" регулятора. На рис. 1 представлена технологическая схема с системой управления, для которой исследоваЛась динамическая модель атмосферного блока установки ЭЛОУ-АВТ ОАО Орскнефтеоргсинтез Для оценки качества получаемых продуктов нами был использован алгоритм расчёта температур кипения по А8ТМ как наиболее разработанный на настоящее время. Методики же разгонки светлых нефтепродуктов по АЗТМ и Энглеру мало чем отличаются. [c.45]

О методе определения длительности возбуждённых состояний с помощью формулы (2.24). В формулу (2.24) входит шесть величин предельная поляризация Рд, молекулярный объём V, длительность возбуждённого состояния X, температура Т, вязкость ч] и поляризация Р. Последние три величины легко определяются экспериментал1,но. Объём люминесцентной молекулы определяется пз бпытов с диффузией [345] или, приближённо, для молекулярных растворов оценивается по плотности люминофора и молекулярному весу (что, однако, всегда ведёт к преуменьшенным значениям V, так как в растворах вокруг молекул образуются сольватные оболочки, не учитываемые при этом методе расчёта). Для определения величин Рд [c.134]

Температуры и теплоты фазовых походов индиввдуальных н-алка-нов приводятся в табл. 7.2 и 73, ЭтИ Данные потребуются при рассмотрении методов расчёта условий фазового равновесия парафинов. [c.228]

С целью ускорения решен ия, после корректировки температур по методу Бройдена во внутреннем кситуре алгоритма (я котором определяются 7) при фиксированных набор матрицы частных производных не производится, а используется апгфоксимированная отрицательная обратная матрица Якоби предыдущей итерации (Н = -1" ). Расчётными исследованиями было установлено, что при этом общее число итераций для достижения функции цели во внутреннем контуре остагтся неизменным, но время расчёта существенно сокращается за счёт сокращения действий, связанных с вычислением частных производных. [c.59]

На рис.3.8. представлен алгоритм расчёта по предлагаемому методу. Первоначапьно задаются профиль температур (7)) и потоков ( у, К ) по высот колонны (при расчёте с закреплёнными отборами продуктов разделения 7 ,,, УJ задаются по алгоритму, представленному на рис.3. 7 ). [c.68]

Филипов Г.Г., Шеварёва Л И. Математическое обеспечение расчётов ректификационных колонн на ЭВМ. Метод характеристических температур. Тематический обзор.- М. НИИНефтехим, 1972.-27с. [c.111]

Ablaufverfahren n метод растекания капель (дл.я построения и расчёта кривых вязкость—температура) [c.12]

Дальнейший ход проектирования ясен из схемы. На 3-ем этапе в результате проектного расчёта выбранных прототипов семейства шин (третье или четвёртое приближение) уточняются параметры профиля за счёт чего улучшаются эксплуатационные характеристики шин уменьшаются коэффициенты сопротивления качению, диапазон изменения температур (113-120 °С вместо 110-158 при скорости 70 км/ч и 166-177 вместо 161-195 при скорости 100-110 км/ч), суммарная удельная работа трения в зоне контакта. За счёт этого у спроектированных шин по сравнению с прототипами уменьшается интенсивность износа протектора шин и увеличивается ресурс шин по износу. Показатели прочности семейства спроектированных шин будут выше, чем у прототипов. В таблице 7.1 приведены показатели износостойкости спроектированного по предложенному методу семейства грузовых шин 10.00Р20 - 12.00Р20. В таблице 7.1 в скобках приведены аналогичные показатели для прототипов. [c.480]

Разрабатываемые методы конверсии ОГФУ [9]. Безреагент-ное термохимическое восстановление UFe привлекательно тем, что его продуктом наряду с UF4 или металлическим ураном является элементарный фтор. Парциальный состав смеси фторидов, атомов и ионов урана с атомами и молекулами фтора определяется температурой и давлением. Из расчётов, учитывающих последовательную диссоциацию фторидов урана, рекомбина- [c.185]

Конечными продуктами процесса являются порошкообразный оксид урана и 70-80% водный раствор HF, который может быть доведён методом ректификации до безводного фтористого водорода. Результаты термодинамических расчётов изменения состава исходной смеси UFe + Н2О с ростом температуры в таком процессе представлены на рис. 13.6.3. Из графиков следует, что в температурном диапазоне от 1050 до 1400 К гексафторид урана почти полностью конвертируется в UgOg (с) и HF (g). С ростом температуры свыше 1400 К происходит резкое увеличение содержания UO2 (с) и переход U02F2( )BU02F2(g). [c.188]

Zweipunktverfahren п метод двух точек (д.гя расчёта кривой вязкость—температура) Zweiquartierstein m половинчатый кирпич [c.482]

В последнее время большое внимание уделяется методу радиохимического разложения аммиака, при котором можно получить гидразин с технически приемлемыми выходами [24, 138, 139]. Экспериментально установлено, что-при разложении жйдкого аммиака в ядерном реакторе образуется гидразин. Расчёты показывают, что гидразин, полученный разложением аммиака с использованием энергии ядерного распада, бу Ьт дешевле гидразина, синтезированного по способу Рашига. Разработкой метода производства гидразина путем использования атомной энергии занимается американская фирма Аэроджет дженерал нуклеонике [117]. Измельченный оксид урана или другое расщепляющееся вещество в виде суспензии в жидком аммиаке помещают в поток нейтронов в ядерном реакторе. В зоне реакции устанавливается высокая температура, продукты реакции, выве- [c.129]

Этот метод проще, всего применим лишь к катодам прямого накала, причём в опытаых приборах для этой цели необходимо предусматривать соответствующие отводы для измерения потен -циала. Температура керна определяется при этом - з известной заранее температурной зависимости его сопротивления (см., йа пример, рис. 64). Недостатком этого метода является прежде всего необходимость введения трудно поддающихся расчёту поправок на холодные концы катода. При более же высокой тем-, пературе малое сопротивление оксидного слоя неучитываемым [c.193]