Коэффициент труб, уравнения

Для круглых трубопроводов 151 ср 2 из-за толщины стенок, т. е. из-за различных внешней и внутренней поверхностей трубы. Уравнение (93) основано па определении коэффициентов, поэтому [c.127]

Коэффициенты системы Тц, являющиеся функциями от номера хода по трубам (с нижним индексом ). определяются виде произведения соответствующих коэффициентов системы. уравнений (2.4.55) на периметр и длину интервала -го хода [c.85]

Поскольку, как было показано выше, толщина вязкого подслоя определяется соотношением у+ = ш ЬвЬ = 5, то в соответствии с изложенным механизмом влияния шероховатости на трение область гладкого трения ограничена интервалом значений w Ah < 5. Из анализа опытных данных для труб с искусственно создававшейся шероховатостью следует, что область шероховатого трения определяется условием m A/v > 70. При этом коэффициенты в уравнении (III. 15) имеют значения Л = 2,5 и В = 8,5. Согласно [c.190]

Теоретические уравнения для расчета теплоотдачи при пленочной конденсации насыщенных паров на горизонтальной гладкой трубе разработаны Нуссельтом [21]. Для одиночной горизонтальной трубы результаты расчетов по уравнениям Нуссельта хорошо согласуются с опытными данными. Для пучков горизонтальных гладких труб уравнения Нуссельта дают заниженные по сравнению с опытом коэффициенты теплоотдачи. Тем не менее теория Нуссельта служит основным инструментом расчета теплоотдачи при конденсации в течение уже более чем 35 лет. [c.369]

Коэффициент трения тв связан с коэффициентом сопротивления уравнением равновесия сил, действующих иа частицы в трубе [c.163]

Однако оценка окалиностойкости по величинам коррозионных потерь при кратковременной выдержке может дать ошибочные результаты. Сравнение окалиностойкостей следует производить либо на основе весьма длительных (полгода и более) выдержек или, еще лучше, на основе сопоставления показателей и коэффициентов кинетических уравнений процесса высокотемпературного окисления. Так, при подборе окалиностойких сталей для труб о печей установок пиролиза установлено понижающее влияние добавки марганца на стойкость к высокотемпературному о20 окислению при 900 °С [28] [c.149]

Для обработки были отобраны эксперименты с нетеплопроводным материалом при отношении диаметра трубы к диаметру зерна Оап/й > 6. При меньших отношениях изменяются коэффициенты в уравнении ( . 30) (см. раздел V. 3) и пересчеты от из общего коэффициента теплопередачи могут быть менее надежны. На рис. . 20 нанесены данные Лева по теплопередаче при нагревании воздуха в зернистом слое [75]. Величины Ниэ. ст/Рг полученные расчетом из этих опытов, лежат на 40—50% ниже данных других исследователей, в том числе данных этого же автора по теплопередаче при охлаждении воздуха в зернистом слое [75]. Причина этого, видимо, в чрезмерно узкой щели для прохода пара, конденсирующегося в высоком нагревательном кожухе трубы [c.374]

Значение производной dS/dт зависит от скорости, с которой протекает основной процесс, вызывающий повышение 5. При адиабатическом расширении паро-газовой смеси определяющей скоростью является скорость расширения паро-газовой смеси, выражаемая коэффициентом Б [уравнение (2.13)]. При смешении паро-газовой смеси с более холодным инертным газом в струе такой скоростью будет скорость потока а, в сопле струи (стр. 110). При конденсации пара в трубе, охлаждаемой с наружной поверхности, это—скорость движения паро-газовой смеси да (стр. 157) при образовании тумана в результате химической реакции—скорость реакции образования нового продукта или скорость перемешивания реагирующих веществ и т. д. [c.266]

Значение эмпирического коэффициента в уравнении (4.31) определяют на основании опытных данных. Известно [100], что для турбулентных течений в трубах, на пластине и в условиях струйных течений пульсационная скорость составляет постоянную долю от осредненного значения скорости в широком диапазоне значений критерия Не. При этом среднее значение к = = 0,05 1/А = 20. При работе РПА затраты мощности в общем виде определяют по формуле [c.107]

Перейдем к вопросу о тепловой изоляции трубопроводов. Зная температуру жидкости внутри трубопровода и температуру окружающей Среды, можно определить потери тепла в зависимости от наружного диаметра изоляции О. Обозначим внутренний диаметр трубопровода через й и, исключив тепловое сопротивление металлической трубы как незначительное, выразим общий коэффициент, согласно уравнению 00-13), следующим образом [c.481]

Для течения в гладкой трубе мы определили коэффициент сопротивления / уравнением (13. 67) так, что [c.166]

В гл. 13 было показано, что сила сдвига у стенки трубы связана с коэффициентом сопротивления уравнением (13. 67) [c.505]

Ои — гидравлический диаметр объема (4 X свободный объем/площадь поверхности труб), м Е — суммарная энергия, ккал/кг жидкости f —коэффициент трения в уравнении Фаннинга и /"—коэффициенты в уравнениях от (6-12) до (6-13а) д —ускорение силы тяжести, обычно принимается стандартное значение 9,81 м/сек [c.193]

К —безразмерный коэффициент в уравнениях (6-7) и (6-7а) —длина прямой трубы, м [c.194]

Фиг. 5.7. Значения коэффициента / в уравнении для пропускной способности короткой трубы.

Уравнение (87) справедливо только для случая, когда угол е, составленный направлением потока и осью трубы, называемый углом атаки, равен 90°. В других случаях в уравнение необходимо вносить поправку на неперпендикулярность омывания потоком трубки. С учетом этой поправки коэффициент теплоотдачи рассчитывается по формуле [c.75]

Определению прямой отдачи посвящены многочисленные работы советских и зарубежных ученых. Наилучшие результаты при расчете коэффициента прямой отдачи и количества тепла полученного радиантными трубами, дает аналитический метод Н. И. Белоконя , базирующийся на совместном решении уравнений теплового баланса [c.286]

При решении уравнений, являющихся составной частью математического описания слоя катализатора, важную роль играет тип реактора. Следует различать два основных типа — смеситель и проточная труба. В первом случае коэффициент продольной диффузии Е бесконечно велик, а концентрация имеет постоянное значение во всем объеме реактора. Как температура, так и скорость реакции во всем реакторе не меняются. [c.151]

Предварительно примем из табл. 7 приложения термические сопротивления загрязнений = 10 (м -К)/Вт и Гг = 2 X X 10 (м -К)/Вт, теплопроводность материала трубы (нержавеющей стали) / ст = 17,5 Вт/(м-К) и коэффициент теплоотдачи от греющего пара к стенке трубы = 10 Вт/(м -К). Тогда Ки можно вычислить по уравнению (6.2) [c.201]

Для расчета мощности электродвигателя примем дополнительные условия в аппарате установлена гильза термопары и труба передавливания, тогда в уравнении (9.14) 2. = 2-1,2 = 2,4. Коэффициент высоты уровня жидкости в аппарате [c.256]

Коэффициент теплоотдачи от движущейся газожидкостной смеси в трубе к ее стенке можно рассчитать по уравнению [c.276]

Теплоотдачу от стенки трубы змеевика к воде можно рассчитать по уравнению (6.7) с учетом коэффициента кривизны канала бз = 1 + 3,54 с1,Ю = 1 + 3,54-0,05/1,4 -= 1,13, т. е. Ыи = = 0,021-1,13-119150 8-30 = 437. [c.284]

При движении теплоносителя в прямых трубах круглого сечения или в каналах некруглого сечения без изменения агрегатного состояния коэффициент теплоотдачи определяют по следующим уравнениям [c.22]

При обтекании пучка оребренных труб коэффициент теплоотдачи рассчитывают по уравнению [c.22]

В других случаях также установлено, что найденные косвенным путем физические величины, подобные Сц, представляют собой не только феноменологические коэффициенты, но также важные безразмерные числа. Так, соотношения, устанавливающие условия для начала транспорта твердых частиц по горизонтальным трубам или для минимальной скорости мешалки, обеспечивающей суспендирование твердых частиц, становятся проще, если в качестве безразмерного числа в уравнение равновесия действующих сил (инерционных, гравитационных и вязкост-ных) ввести Сц. [c.382]

При этих допущениях математическую модель рассматриваемого процесса можно представить системой уравнений материального и теплового балансов для элементарного объема трубчатого реакторного устройства. С этой целью выделим элементарный объем трубы, заполненный катализатором, на расстоянии от I до / + (И. Обозначим массовый поток кислородсодержащего газа с плотностью у г и теплоемкостью через Fo, текущую концентрацию кислорода в нем — С, содержание кокса на катализаторе — р, насыпную плотность катализатора — у, теплоемкость его —с,,, долю свободного объема в слое — е, сечение трубы — 8, температуру процесса — Т, скорость реакции, измеренную по кислороду и отнесенную к единице реакционного объема — ю, соотношение скоростей реакции по кислороду и коксу — Р, тепловой эффект реакции (положителен для эндотермического процесса) — д, коэффициент теплопередачи через стенку — к- , поверхность трубы на единицу длины ее слоя — 5 01 температуру наружного воздуха — Гн. [c.306]

Поскольку величина коэффициента Ь не зависит от Ше] охЬ-ватости трубы, уравнение в форме (2.31) применимо не только к гладким, но и к шероховатым трубам Однако постоянная С яв ляется функцией шероховатости. [c.71]

Рис. 4.1.5.6. Зависимость корректировочного коэффициента в уравнении (4.1.5.10) от числа Ир труб по вертикали и порядок определения Пр для коридорного (/) и шахматного (2) расположения труб при конденсащ1и пара на их наружной поверхности

Тщательное сопоставление данных опыта о теплообмене при движении жидкости по трубе, выполненное Тен-Бошем (1931 г.), показало, что накопленный к началу тридцатых годов экспериментальный материал недостаточен для определения зависимости параметра ид/м от условий процесса, но позволяет оценить его значение как величину порядка 1/3 (по Тен-Бошу Ид/ = 0,35). Этот вывод хорошо согласуется с теоретическим результатом Тейлора (1916 г.) Ыл/м=0,38 и с заключением, к которому тогда же пришел Стэнтон на основании обработки опытных данных (ил/м = 0,34). Значение Ыл/м = 1/3 было получено также Лейбензоном (1931 г.) из теоретических соображений. Позднее (Гоффман 1937 г., Бюне 1938 г.) внимание было сосредоточено на зависимости параметра Ыл/й от критерия Рг. В литературу вошла формула, предложенная Гоффманом й = 1,5 Рг " . Заметим, что все соображения, связанные с определением числового множителя в уравнении (3.59), могут быть отнесены также к коэффициенту в уравнения (3.55), так как В = 0,87 Ь. [c.237]

Описываемый случай иллюстрирует рис. 3.4, и движение жидкости определяется уравнениями (3.55), (3.56), и (3.57). Выражение (3.61), представляющее собой общее решение вида д = / (р ), дает зависимость средней концентрации в вытекающей жидкости от концентрации с в питающем растворе, поверхностной концентрации с,, коэффициента диффузии растворенного вещества в жидкости, толщины пленки Уо и времени контакта поверхности стекающей пленки. Следует заметить, чго время контакта равно (2/3) xpyjт и у связана с параметром Г через уравнение (3.55). Плотность орошения Г выражают в граммах жидкости, проходящих в секунду через сантиметр периметра трубы. Уравнение (3.61) получено при допущении о существовании равновесия на межфазной границе газ—жидкость. Теймир и Тейтель [199] решили задачу о массоотдаче в стекающую пленку при наличии межфазного сопротивления. [c.235]

Среди малошероховатых труб наиболее полно исследованы стальные и чугунные трубы. На графике рис. 1-22 коэффициенты для этих труб представляет прямая III. Были также получены уравнения, при помощи которых можно вычислить эти коэффициенты, например уравнение Вильсона и Мак-Адамса [c.42]

Для воздуха это уравнение превращается в уравнение (10-11) с коэффициентом 62, равным 0,30. Для коридорных (нещахмат-ных) пучков труб Кольборн [8] предложил уменьшить коэффициент в уравнении О О-На) с 0,33 до 0,26. [c.371]

Для N горизонтальных труб, расположенных в вертикальной плоскости так, что К01нденсат с данной трубы стекает, без воплес-ков непосредственно на верхнюю часть расположенной ниже трубы, коэффициент в уравнении (13-12) теоретически обратно пропорционален корню четвертой степени из N. Это влияние N автоматически учитывается в уравнении (13-13), (в котором содержится величина Г ), отнесенном ко всему количеству конденсата, стекающего с самой нижней в ряду трубы. Рассмотрим измеренные значения коэффициента теплоотдачи Ль [c.461]

Oj и Оа — коэффициенты теплоотдачи в ккал/м ч °С. Средний расчетный диаметр ближе к той иоверхностн трубы, де коэффициент теплоотдачи меньше. Если один из коэффициентов значительно больше другого, уравнение (141) упрощается. [c.152]

Решение дифференциальных уравнений для двухмерного зернистого слоя представляет значительные трудности. В работе [128] получено численное решение с учетом экзотермической реакции в слое с сильным тепловьш эффектом, однако расчетная разница температур фаз не превышает 2°С при максимальной разности температур слоя и стенки трубы 52 °С.. Определение коэффициентов теплопроводности в зернистом слое на основе двухфазной модели [44] дало результаты на 4% выше, чем для квазигомогенной модели, в интервале Re, = 40 — 500. [c.170]

Расчет коэффициента теплопередачи ггроизводится на основании уравнений теплоотдачи при вынужденном движении в трубах и каналах. При расчете следует учитывать эквивалентный диаметр концентрического сечения в соответствии с формулой [c.206]

Пример V-5. Термический крекинг газойля (плотность 904,2 кг/л > проводят в трубчатой печи с пропускной способностью 163 кг/сек. Печь оборудована двумя секциями труб (по 9 труб в каждой) с раздельным регулированием нагрева. Давление на входе 53,4-10 н/м , а температура 426 °С. Продукты крекинга легкие углеводороды, водсрод и бензин в пределах практически применяемой глубины крекинга состав продуктов остается приблизительно постоянным средняя молекулярная масса смеси 71. В процессе крекинга все продукты превращения газойля находятся в паровой фазе, тогда как исходное сырье— в жидком состоянии. Потерю давления можно рассчитать достаточно точно по уравнению, приведенному в этом примере, используя величину средней плотности двухфазовой смеси и постоянный коэффициент трения, равный 0,005 но лучшие результаты можно получить при расчете по методу Ченовета и Мартина- . [c.159]

Течение жидкостей через слои частиц, пористые перегородки и насадки исследовалось очень подробно. В ранних работах поток через слой насадки рассматривался как аналогичный потоку в трубах. При этом применялось уравнение для потери напора типа Фанинга с коэффициентом трения, зависящим от критерия Рейнольдса, в который входили в качестве линейного размера либо диаметр частиц, либо обратная величина удельной поверхности слоя. Одно из таких соотношений принадлежит Чилтону и Колборну . [c.257]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология