Смазка угловых

Так, марка компрессора 305 ВП—16/70 (рис. 1.5) обозначает, что это компрессор третьей модификации, со смазкой цилиндров и сальников, на угловой базе 5П (поршневой силой 5 тс), воздушный, производительностью 16 м /мин, давлением нагнетания 70 кгс/см . [c.17]

Компрессоры средней производительности для воздуха и газов следует выполнять крейцкопфными — вертикальными, угловыми или оппозитными. Вертикальное выполнение целесообразно для компрессоров без смазки цилиндров с лабиринтным или графитовым уплотнением, а также для машин, от которых требуют минимальных габаритов в плане. В осталь- [c.123]

Вкладыш кривошипной головки — тонкостенный, состоящий из двух половин, конструктивно подобен тонкостенному вкладышу коренного подшипника (рис. УП.128). Втулка крейцкопфной головки выполняется неразъемной (рис. УП.122), запрессованной в тело шатуна. Для облегчения поступления масла на рабочую поверхность втулки, в ней прорезают продольные йли винтовые канавки, число которых (от 18 до 24) выбирают с учетом угловых отклонений шатуна, чтобы смазывалась вся рабочая поверхность пальца крейцкопфа. Канавки выполняют неглубокими, сквозными, с отверстиями для подвода масла, что важно не только для смазки, но и для охлаждения и выноса образивных частиц. [c.431]

В подшипники качения редукторов и шестеренных клетей при циркуляционной смазке масло подводится самотеком тонкими струйками при помощи угловых указателей подачи масла. [c.12]

Прямые и угловые пресс-масленки (фиг. 88 и 89) предназначены для подачи густой смазки к смазываемым точкам, обслуживаемым централизованно при помощи питателей ПРГ и групповых масленок и индивидуально, причем для нагнетания смазки применяются ручные шприцы. Пресс-масленка состоит из корпуса с конической резьбой для ввинчивания в соответствующее отверстие смазываемой точки корпуса групповой масленки или ручного питателя, пружинки [c.143]

Режим жидкостного трения требует непрерывной и обильной подачи масла в подшипник, которая компенсировала бы все утечки его через зазоры и уплотнения. При недостаточной подаче масла подшипник переходит в режим полужидкостного трения. Этот режим имеет место в периоды пуска и останова машины, при малых значениях угловой скорости В режиме полужидкостной смазки наблюдается возрастание коэффициента трения и повышенное тепловыделение, увеличивается износ, возможны повреждения рабочих поверхностей вала и вкладыша, особенно с приближением к режиму полусухого трения. [c.98]

Валы угловых компрессоров — штампованные либо кованые — устанавливаются в подшипниках качения или скольжения. Смазка механизма движения осуш ествляется от шестеренчатого насоса, смазка цилиндров — от лубрикатора. Цилиндры выполняются с гильзами и без них. Для цилиндров без гильз выбирают стенки такой толщины, чтобы после износа зеркала цилиндров можно было произвести их расточку. [c.14]

Нормализованная угловая база воздушных и газовых угловых компрессоров состоит из рамы, кривошипно-шатунного механизма (коленчатый вал, шатун и крейцкопф) и связанных с ним систем смазки. Основной параметр нормализованной угловой базы — максимальная поршневая сила. [c.14]

Вертикальные компрессоры занимают меньшую площадь, чем горизонтальные или угловые, их фундамент обычно легче, поскольку воспринимает вертикальные нагрузки, рамы более просты по конструкции и не подвержены изгибающим напряжениям. Преимущества вертикального расположения особенно важны для компрессоров с ограниченной смазкой цилиндров (например для кислородных компрессоров, в которых для смазки применяется водно-глицериновая [c.15]

Компрессор ЗГП-12/35 предназначен для сжатия сухого и влажного кислорода, а также воздуха. Это угловая крейцкопфная машина трехступенчатого сжатия без смазки цилиндров и сальников, с водяным охлаждением и непосредственным приводом от электродвигателя. [c.45]

Нормальный ряд компрессоров. Крейцкопфные угловые (прямоугольные) компрессоры образуют нормальный ряд машин, значительное количество узлов и деталей которых взаимозаменяемы. Основу нормального ряда составляет нормализованная угловая база П, состоящая из рамы (станины), кривошипно-шатунного механизма (коленчатого вала, шатуна и крейцкопфа) и связанных с ним систем смазки, [c.3]

Смазка на основе очень вязкого базового масла, загущенного высокостабильным к сдвигу литиевым мылом с добавлением высокоэффективных противозадирных присадок, антиоксидантов и ингибиторов коррозии ф Создана для обеспечения защиты от износа и минимизации выбрасывания смазки из тяжело нагруженных шлицевых муфт, а также муфт, работающих при вьюоких угловых скоростях [c.136]

В подшипниках тихоходных и не очень быстроходных роторов, нагруженных значительной постоянной силой О, существует зона сплошной смазки в области угловых координат от <рс = лЧ-ф1 до 2л + фр(рис. 14, г). Интересуясь фазовой (по углу ф) зависимостью силовых компонент и не входя в подробности течения смазки, углы ф1, фг, можно представлять как осредненные значения функций давления от осевой координаты г. При большой величине относительной статической нагрузки О (41) угол фр мало отличается от нуля, а угол ф1 почти совпадает с углом в месте подвода смазки, если подвод смазки сосредоточенный. При торцовом подводе смазки (см. рис. 4, а) угол ф] может изменяться в широких пределах. [c.58]

Рассмотрим далее инерционное воздействие смазки иа стационарно вращающуюся с угловой скоростью ю цапфу. Здесь повышение скорости смазки при ее движении к узкой части слоя при ф = О (см. рис. 3 и 5) согласно закону Бернулли сопровождается уменьшением давления. Обратное явление — повышение давления происходит при движении смазки к широкой части слоя при ф = я. [c.67]

Рассматривалась также устойчивость ламинарного течения при вращении втулки подшипника с некоторой угловой скоростью (02. Тогда появляется новый критерий в виде отношения угловых скоростей втулки и цапфы 0)2 = Оказывается, что вращение втулки существенно стабилизирует ламинарное течение жидкости со скоростью Оср = R%[RI — R + r) ] + -Ь/ 2( 2[(7 i +/ )2 — R i] Ri + r)- Rl — в особенности, если втулка вращается в ту же сторону, что и цапфа. Теоретически ламинарное течение в смазочно.м слое устойчиво при любых скоростях, если угловая скорость вращения втулки превосходит угловую скорость цапфы при вращении их в одинаковом направлении. Это можно объяснить тем, что при вращении втулки центробежные силы прижимают смазку к подвижной поверхности. Наоборот, потеря устойчивости течения при вращении цапфы объясняется тем, что центробежные силы, отбрасывают смазку от вращающейся поверхности. Такое упрощенное представление действия сил, конечно, не охватывает всех особенностей явления потери устойчивости ламинарного течения. Заметим, что никто не пытается представить число Тэйлора (109) в виде отношения центробежных сил инерции к силам вязкого сопротивления, как это почему-то часто делается в отношении числа Рейнольдса. [c.83]

Согласно уравнению (ИЗ) турбулентность течения смазки в основном проявляется как кажущееся увеличение вязкости смазки и небольшое сокращение относительной длины подшипника. В случае газовой смазки турбулентность ее течения благодаря повышению чисел В, ускоряет переход к упругому режиму работы подшипника (при 1, 1). Согласно немногим известным теоретическим работам в этой области турбулентный режим течения смазки лишь незначительно влияет на устойчивость роторов и может несколько повышать ее или понижать. При турбулентном течении смазки в условиях малого инерционного сопротивления, когда число 8- < 1, скорость в значительной части сечения смазочного слоя имеет почти постоянную величину, мало отличающуюся от половины окружной скорости вращения цапфы. Поэтому здесь, равно как и при ламинарном течении смазки, действующие на цапфу основные гидромеханические силы обращаются в нуль, когда круговая частота прецессии ротора составляет половину его угловой скорости вращения. [c.86]

Среди опубликованных, преимущественно старых, работ по устойчивости роторов с жидкостной или с газовой смазкой встречаются весьма приближенные или даже просто неверные расчеты. Так, иногда, без всякого анализа движения частота автоколебаний Г приравнивается половине угловой скорости ротора. При выводе условий устойчивости иногда исходят из простого равенства центробежной силы тхП = 0,25 и квазиупругой [c.105]

Рис. 25. Границы между областями устойчивости (знак +) и областью неустойчивости (знак —) как функции относительной угловой скорости ы от эксцентрицитета Хо и числа сжимаемости Вр при газовой смазке

При газовой смазке границы областей устойчивости, в отличие от границ 1, 2 на рис. 22, существенно зависят от числа сжимаемости В р. При малых числах сжимаемости газовая смазка мало отличается от сплошной жидкостной смазки и роторы с газовой смазкой устойчивы лишь при небольших угловых скоростях вращения о>. С ростом числа сжимаемости предельные значения скорости и повышаются примерно прямо пропорционально величине ]/Вр, вплоть до Вр = 0,25, после чего значения скорости ю возрастают более слабо. При больших значениях числа сжимаемости Вр >2) предельные значения угловой скорости приближенно выражаются равенством [c.112]

Рассмотрим такой простейший ротор (см. рис. 2), вращающийся с постоянной угловой скоростью со в круговых цилиндрических подшипниках скольжения с жидкостной или газовой смазкой. Подшипники будем полагать одинаковыми и осесимметричными, т. е. с торцовым подводом смазки (см. рис. 4, а), [c.114]

Если ротор жесткий, то место приложения сил не играет существенной роли и гидромеханические силы в смазочном слое подшипников и в каналах рабочих колес, а также электромагнитные силы могут быть объединены. Тогда уравнения (1) — (10), описывающие движение статически ненагруженных роторов с жидкостной смазкой подшипников, остаются справедливыми, если в них вместо величины угловой скорости (о ввести со/, где / — некоторый коэффициент, причем / > 1 при действии дополнительного возбуждения по вращению ротора / < 1 при противоположном направлении этого возбуждения. В первом случае частота автоколебаний, отнесенная к угловой скорости ротора, повышается, а во втором — снижается. При этом в обоих случаях движение статически ненагруженных роторов остается неустойчивым. При наличии стабилизирующих факторов — статической нагрузки, гидростатической подачи смазки и пр. названные виды возбуждения могут проявляться весьма различным образом. В турбинах и других машинах, где / > 1, воздействие рабочей среды берет на себя значительную часть дополнительных сил демпфирования и упругости и тем самым существенно снижает устойчивость. Это непосредственно следует из приведенного ниже уравнения (17) гл. IV, в котором повышение величины О равносильно возрастанию параметра /. Известны случаи, когда по этой причине роторы оказывались неустойчивыми даже при большом статическом эксцентрицитете цапф вплоть до Хо = 0,9. Особенно неустойчивы низкотемпературные турбодетандеры, перерабатывающие газ в его состоянии, близком к конденсации паров. [c.130]

Все эти подшипники обычно рассчитываются путем решения уравнения Рейнольдса в его основной форме (43) гл. I или в виде модификаций, в которых учитываются проницаемость и податливость подшипниковой втулки и ее вращение. В предпоследнем случае (рис. 30, ы), если цапфа вращается с угловой скоростью со, а втулка вращается с угловой скоростью в, то вместо уравнения (43) гл. I из соотношений (40) гл. I для газовой смазки получается [c.136]

Скорость вращения втулки мв подшипника по типу рис. 30, и находится из равенства моментов трения, действующих со стороны внутреннего и внешнего слоев смазки. Эти моменты согласно соотношениям (21) гл. II зависят от значений параметров Н, Яг, г и в меньшей степени от нагрузки подшипника. Получается, что угловая скорость сов всегда меньше угловой скорости вала ю, а при Я] = Яг, г и С <С 1 она составляет почти половину этой скорости (сов 0,5 ш). Свободные колебания симметричного жесткого ротора с такими подшипниками при малой статической нагрузке и сплошном слое жидкостной смазки описываются соотношениями [c.136]

При использовании овальных подшипников для ощутимого повышения устойчивости роторов требуются значительные отступления от круговой цилиндрической формы вкладышей, с тем чтобы величина по отношению (1) была близкой к величине 5Со, по отношению (28) гл. П1 и составляла около 0,7 или более. Однако в таких подшипниках смазочный слой оказывается весьма податливым в направлении овальности и слабо противодействует переменным силам из-за неуравновешенности роторов. Чаще всего овальные и многоклиновые подшипники с жидкостной смазкой выполняются с минимальным радиальным зазором около (немного более или менее) 1/1000 радиуса вала, а наибольший зазор превосходит эту величину в 2—3 раза. Многоклиновые подшипники (рис. 30, г, д, е, и иные) являются простейшей модификацией обычных цилиндрических подшипников и вместе с тем обладают достаточной несущей способностью в сочетании с повышенной виброустойчивостью. Такие подшипники привлекают внимание конструкторов и все чаще применяются в быстроходных турбомашинах, хотя их свойства до сих пор изучены недостаточно. Так, из-за особенностей формы овального или многоклинового смазочного слоя могут существовать более или менее значительные зоны повышенной или пониженной устойчивости роторов, зависящие от амплитуды его колебаний и от его угловой скорости. [c.142]

Компрессоры без смазки цилиндров выпускают на нормализо-ианных базах, в том числе угловых и оппозитных с тем лишь различием, что в них предусмотрены удлиненный фонарь между сальником и маслоснимателем и маслоотражательные кольца на штоке. [c.243]

Узел компримирования. На НПЗ и НХЗ используются компрессоры следующих типов поршневые (односторонние, оппозитные, угловые, вертикальные), роторные (винтовые, пластинчатые) и центробежные (турбокомпрессоры). В состав узла компримирования входят сепаратор на приеме компрессора, собственно компрессор, холодильники газа (межступенчатые, если компрессор имеет несколько ступеней сжатия, и концевой), маслоотделители, масляные насосы, холодильники и сборники масла. С основным производствсгм компрессор связан всасывающим и нагнетательным газопроводами и рядом вспомогательных трубопроводов. Кроме того, в узле компримирования имеется ряд внутренних трубопроводов система водяного охлаждения и смазки цилиндров, продувочные линии и трубопроводы для аварийного перепуска и сброса. Обвязка компрессоров основными и вспомогательными трубопроводами осуществляется в соответствии с рекомендациями заводов-изготовителей. [c.93]

Меньшие, чэм у дви ателей, мощности н расходы рабочего тела, а также меньшие геометрические размеры машины приводят к тому, что при равных значениях допустимых окружных скоростей в тех и других машинах ротор турбодетандера имеет угловую скорость, на один-два порядка большую, чем ротор турбин-двигателей. Это в свою очередь приводит к необходимости использования в турбодетандерах специальных опор, в том числе и с газовой смазкой. [c.95]

В шарнирах равных угловых скоростей полноприводных автомобилей используют литиевую смазку ШРУС-4 (ТУ 38УССР 201312-81). Смазка влагостойка, обладает высокими противоизносными свойствами. [c.243]

Причиной вибрации может служить нарушение соосности валов аппарата и привода. Вибрацию и шумы таких элементов, как подшипники качения или зубчатые передачи можно уменьшить снижением окружной скорости, повышением точности монтажных работ, снижением прогибов и перекосов вала, рациональной смазкой и другими мерами. Интенсивность вибрации высокоскоростных машин зависит от массы ротора, величины эксцентриситета и пропорциональна квадрату угловой скорости (центробежная сила С = тесо ). Интенсивность шумов и вибраций может быть резко снижена путем тщательной балансировки ротора машины. [c.148]

Ам.чиачные и фреоновые компрессоры большой производительности (фиг. 26) при числе оборотов до 960 в минуту выполняют обычно блок-картерной конструкции без крейцкопфов с вертикальным и угловым расположением цилиндров. По конструкции они почти не отличаются от компрессоров средней производительности. Для подачи смазки применяют шестеренчатые масляные насосы. [c.68]

Для сжатия азота применяют также более мощные компрессоры типа 6М40-320/200, а также угловые компрессоры без смазки цилиндров и сальников, например, компрессоры ЗГП-5/165 и 2С2СНП-10/8. [c.33]

Основной частью условного обозначения марки углового компрессора является обозначение базы с добавлением букв В или Г (назначение компрессора — для. сжатия воздуха или газа). Напр и м е р, 2ВП или 2ГП. Далее цифры в левой части марки обозначают (справа налево) О—компрессор выполнен со смазкой цилиндров и сальников цифра перед нулем — номер модификации модернизированного компрессора. Например, 202ВП... или 302ГП... [c.3]

Например, марка компрессора 202ВП-10/8 означает, что это компрессор второй модификации, со смазкой цилиндров и сальников, на угловой базе 2П (с поршневой силой 2 тс), воздушный, производительностью 10 m Imuh, давлением нагнетания [c.4]

Рекомендуются для применения в ШРУС (шарнирах равных угловых скоростей), идеальны для использования при увеличенных интервалах замены смазки. [c.85]

Сущность метода состоит в следующем. Смазку заправляют в шарикоподшипник. Подшипник помещают с установленным зазором в корпус и вращают его с угловой скоростью 63 3 рад/с. Впрыскивают в корпус подшипника воду при температуре 38°С или 79°С со скоростью 5 0,5 мл/с. Количество смадки, вымываемой за 60 мин, принимают в качестве меры стойкости смазки к вымыванию водой. [c.671]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология