Сложные схемы

В книге рассмотрены основы расчета перегонки и ректификации нефтяных смесей, простые и сложные схемы перегонки и ректификации, разделительные системы со связанными тепловыми и материальными потоками и с тепловыми насосами. Рассмотрены методы синтеза и анализа разделительных и теплообменных систем, типовые схемы автоматического управления процессами перегонки и ректификации. Приведены многочисленные примеры синтеза и анализа технологических схем перегонки н ректификации основных процессов нефтепереработки. [c.2]

Если же вместо кварцевой трубки используют трубку из тугоплавкого стекла, которое термически также весьма стойко, то можно избежать более сложной схемы, когда применяют трубки с рубашками и циркулирующей жидкостью, так как такое стекло уже само является [c.390]

По сравнению с простыми схемами синтез сложных схем с теплообменом требует значительно большего объема вычислений из-за необходимости перебора всех возможных вариантов теплообмена с определением оптимальных условий разделения смесей в каждой колонне (давления, числа тарелок и флегмового числа). [c.138]

Изложенную методику можно распространить и на более сложные схемы протекания реакций, а также с учетом неоднородности поверхности. [c.102]

Для контроля и автоматизации рекомендуются приборы системы старт . На ранее построенных установках ведущее место занимают приборы системы АУС. Благодаря блочному принципу построения, полной взаимозаменяемости приборов и блоков, единым унифицированным входным и выходным сигналам всех приборов, большой дистанции, быстроте передачи и обработки информации, простоте сочетания с машинами и управляющими вычислительными устройствами в единых цепях управления приборы системы старт обеспечивают большую гибкость при построении сложных схем автоматизации производственных процессов. С помощью приборов старт можно осуществлять схемы автоматизации, которые позволяют из одной операторной управлять всем ходом технологического процесса. [c.221]

Минимальное число реакций при формальном описании процесса совпадает с числом независимых реакций. Независимой является такая -реакция в сложной схеме, которая не может быть получена линейной комбинацией остальных реакций. Пусть, например, в реакции / участвует I веществ. Перенося члены, соответствующие продуктам, в левую часть, эту реакцию можно записать так (индекс п относится к продукту) [c.102]

Следует отметить, что изменение теплоты реакции с изменением глубины процесса говорит об упрощенном выборе схемы. Действительно, для описания каталитического крекинга используются более сложные схемы, например двухстадийная [7] [c.109]

Кафаров В. В., Бояринов А. И. л др. Стратегия синтеза сложных схем ректификации многокомпонентных смесей // Автоматизация химических производств. НИИТЭХИМ, 1975. Вып. 6. С. 36—41. [c.519]

В химической промышленпости используют и более сложные схемы измельчения, которые обеспечивают еще больший экономический эффект. [c.206]

В аппаратах со смешанным током и более сложной схемой теплообмена формулы для определения Д/ср получаются более сложными. Обычно для таких схем принято сначала определять Д<ор по формуле (4. 33) как для чисто противоточных аппаратов, а затем вносить поправку, учитывающую долю противоточности. Так, для схемы теплообмена [c.68]

Методика планирования покрытия потребности химического предприятия в различных видах энергии и энергоносителей базируется на его схеме энергоснабжения. В случае покрытия части этой потребности от независимых источников энергоснабжения расчеты ведутся порознь по каждому виду энергии и энергоносителей без взаимоувязки режимов работы агрегатов различных энергоустановок. При наличии сложных схем энергоснабжения и комбинированном производстве энергии необходима взаимная увязка режимов работы отдельных элементов системы энергоснабжения в суточном и квартальном (годовом) разрезах. В этом [c.309]

Вариант 1Пп. Схема компоновки пластин Сх Результаты расчета Wi= 0,069 м/с. Rei = 1008, 1= 2970 Вт/(м2-К), Ы1>2= 0,249 м/с, Rea = 2465. = 6440 Bt/(m .K). К =1124 Вт/(м2.К), F = 56.6 м . Номинальная поверхность шп = 50 м недостаточна, поэтому необходимо применить более сложную схему компоновки пластин. Очевидно, целесообразно увеличить скорость движения теплоносителя с меньшим коэффициентом теплоотдачи, т. е. кубовой жидкости. При этом следует иметь в виду, что несимметричная компоновка пластин, например по 24+25 [c.35]

Минимальное число реакций при формальном описании процесса совпадает с числом независимых реакций. Независимой является такая реакция в сложной схеме, которая не может быть получена линейной комбинацией остальных реакций. [c.78]

Если проверка показала, что для имеющихся данных дисперсии величин v / или, что то же самое, величин а и Ь невелики, эта схема может быть использована для последующих расчетов. В противном случае следует рассмотреть более сложные схемы процесса. [c.80]

В математическое описание входят скорости реакций Ц7/. В настоящее время для сложных схем нет оснований использовать уравнения более сложные чем уравнения первого порядка. В ряде исследований именно такие уравнения позволили получить хорошее согласие расчетов и эксперимента. Поэтому используем для [c.261]

Более простые схемы не обеспечивают удовлетворительной точности описания, более сложная схема не улучшает заметно совпадения расчетных и экспериментальных значений. Поэтому мы пользовались преимущественно схемой (Х.2). Для ее применения необходимо определить теплоты реакций АЯ, вид кинетических завпспмостей для ю и кинетические коэффициенты и Е. [c.338]

Современные склады сжиженных газов на химических и нефтехимических предприятиях представляют собой весьма ответственные сооружения со сложными схемами трубопроводов, большим числом насосного оборудования, арматуры, средств контроля п автоматизации. Большое число различных переключений, связанных с мно- гочисленнымн сливо-наливными операциями, обусловливает необходимость четкого регламента эксплуатации складов и отработанных действий производственного персонала. Однако в ряде случаев на этих объектах не уделяется должного внимания технологической дисциплине, что объясняется недооценкой опасности эксплуатации складов и сливо-наливных станций. [c.198]

Следует отметить, что изменение теплоты реакции с изменением глубины процесса говорит о неправильном выборе числа стадий схемы процесса. Действительно, хорошо известно, что для описания каталитического крекинга используются более сложные-схемы, например двухстадийная [10, 461 [c.367]

В технологических процессах сырье может содержать компоненты, не участвующие в изомеризации, но подвергающиеся реакциям крекинга (гидрокрекинга). Обозначим их сумму через В. Например, во многих процессах изомеризации ксилолов этилбензол практически не участвует в образовании ксилолов. В этом случае можно было бы рассмотреть и более сложную схему, чем приведенные выше, но более простым будет следующий подход. [c.166]

Очевидно, при достаточно большом А неравенства ( 111.27), ( 111.28) всегда будут выполнены. Такое идеальное пропорциональное регулирование с достаточно большой константой обратной связи А не всегда, однако, практически осуществимо. Поэтому иногда применяют и более сложные схемы регулирования, при которых температура теплоносителя изменяется пропорционально линейной комбинации отклонения температуры, производной отклонения по времени и интегралу отклонения или даже некоторой [c.333]

Под комплексной автоматизацией понимается максимальная автоматизация технологических процессов с использованием новых средств автоматики и счетно-решающих мащин. Из них составляются сложные схемы каскадного взаимозависимого регулирования с применением автоматических анализаторов качества получаемых в потоке нефтепродуктов. В данном случае автоматизация заключается уже не в сохранении и стабилизации отдельных, но связанных между собой параметров на заданном уровне, а в том, чтобы поддерживать оптимальный режим технологического процесса по ряду параметров или какому-нибудь сводному параметру, например, качеству получаемого продукта. [c.104]

В первом члене уравнения (4,11) верхний знак и нижний предел (4-, ок) соответствуют противотоку, нижние знак и предел (—, /он) — прямотоку. Запись основного уравнения теплового расчета для сложных схем тока и компоновок более громоздка. Однако состав величин, определяющих содержание расчетов, тот же, что и при противотоке (прямотоке). Добавляются лишь величины, характеризующие схему тока в отдельном элементе (индексе противоточности р), тип и схему комплекса (признак противоточности в ряду элементов Пп, признаки реверса теплоносителей Про, Прв, число параллельных рядов и, число элементов в ряду Пр). Более подробно эти величины объяснены в главах 1, 6 — 8. [c.60]

Схема сети, к которой относятся предыдущие рассуждения, предельно упрощена. В действительности инерция и вместимость не сосредоточены, а распределены. Поэтому формулу для определения Р следует рассматривать лишь как частное выражение более общего критерия, зависящего от аккумулирующей способности сети (чем больше эта способность, тем меньше критерий, и наоборот). Все же и в случае более сложной схемы сети качественные выводы сохраняют свою силу, хотя для его исследования необходим более сложный математический аппарат. [c.212]

Значительно сложнее схемы установок непрерывного действия для азеотропной ректификации. На рис. 81 изображена [c.206]

Для удобства изучения в предлагаемом пособии представлены лишьпринципиальныетехнологическиесхемы промышленных процессов, в которых отсутствуют сложные схемы обвязки теплооб — [c.7]

Приведенная методика может быть использована также и для оптимизации многостадийных процессов с более сложной схемой рециркулируемых потоков. В качестве примера рассмотрим процесс с перекрещивающимися рециркулируе -мыми потоками (рис. 1-24). [c.284]

Изменение порядка реакции прп возрастании давления от низкого к среднему можно объяснить, допуская нормальную мономолекулярную реакцию с активацией столкновенпем молекул. Последующие изменения для истпнного молекулярного механизма предполагают более сложную схему активации. Продукты ак Щ1ально ингибированной реакции иден- [c.17]

Известные в литературе модификации метода релаксации и комби-нир Ованны е методы обладают устойчивой сходимостью независимой от начального приближения. Однако, применение их для расчёта сложных схем разделения не( )тяных смесей зат]эуднено из-за необходимости использования большой оперативной памяти и медленной сходимости. [c.23]

Покомпонентные методы наиболее приемлемы для расчёта слож-ны)с схем ра 1деления нефтяных смесей. Однако, имеющиеся в литературе методы расчёта сложных схем разделения нефтяных смесей необходимо совершенствовать повышения их надёжности. [c.23]

Галиаскаров Ф.М., Быстров А.И., Михайлова Т.А, Методы расчёп а сложных схем разделения нефти и нефтепродуктов.- В кн 1 1сследование сернистых нефтей и нефтепродуктов и проблемы их ректификации. Сб. научных трудов. М., ЦНИИТЭНефтехим, 1980, с.144-155. [c.104]

На химических предприятиях со сложными схемами энергоснабжения и особепо на тех, которые имеют собст1 енные тепловые электростанции, построение плановых графиков необходимо. На небольших предприятиях, имеющих централизованное электроснабжение от районной энергосистемы, плановые расчеты нагрузок могут быть ограничены определением максямальньлх нагрузок. [c.310]

При рассматриваемом способе промывки увеличивается число ступеней без возрастания числа фильтров, хотя схема промывки усложняется. Описаны разнообразные, иногда довольно сложные схемы промывки, в том числе автоматизированные. Одна из наиболее простых схем показана на рис. VI-17. Суспензия 1 разделяется на барабанном вакуум-фильтре 2 на осадок, который промывается на этом же фильтре к поступает в смеситель 3, и фильтрат, который удаляется на дальнейшую переработку по трубопроводу 4. Фильтрат имеет такую же концентрацию извлекаемого вещества, как и жидкая фаза исходной суспензии. Суспензия, образовавшаяся в смесителе 3, разделяется на фильтре 5 на осадок и фильтрат. Осадок окончательно промывается на этом же фильтре и затем подается на транспортирующее устройство 6. Свежая промывная жидкость постуцает на фильтр 5 по трубопроводу 7 и уходит из него по трубопроводу 8 в смеситель 3. Фильтрат из фильтра 5 разделяется на две части, одна из которых по трубопроводу 9 подается в смеситель 3, а другая по трубопроводу 10 направляется в качестве промывной жидкости на фильтр 2. Промывная жидкость из фильтра 2 уходит по трубопроводу 11. [c.242]

Процесс в промышленном масштабе осушествлен в США. Весьма сложна схема разделения продуктов окисления. Кроме указанных продуктов, можно также получить товарные спирты этиловый, н-пропиловый и изо-пропиловый, а также н-бутило-вый в результате побочных реакций. [c.37]

Допускается и прямое образование карбониевого иона из парафина (типа реакции Фриделя — Крафтса) или более сложная схема (с двумя маршрутами) [c.237]

Распределение задач по группам проведено из соображений расчетной общности. Однако шесть групп (видов) расчета выделено при допущении, что -ijno = тЗпв = 1. схемы тока — лишь противоток и прямоток, теплообменник состоит из одного аппарата. Для промышленных теплообменников (одно- и многокорпусных, со сложными схемами тока и компоновок, с изоляцией, зависящей от результатов расчета теплопередачи) расчетная общность задач в группах нарушается и теряет смысл. Поэтому классификацию [1151 можно считать также формальной, являющейся составной частью предложенной здесь более общей классификации. [c.64]

Наиболее трудоемким является вычисление производных. Если они рассчитываются численно (а это для сложных схем часто единственный способ), то необходимо многократно пересчитывать схему. Помимо больших затрат времени численное определение производных имеет недостатком низкую точность и вследствие этого ошибки аппроксимации, особенно в окрестности экстремума. Применение же уравнений сопряженного процесса, по-видимому, э ктивно в случае явной функциональной зависимости между выходными и входными переменными. В реальных условиях эта зависимость обычно неявная. Что касается метода спуска для вычисления нового приближения, то здесь имеются достаточно эффективные методы [55, 56]. [c.143]

Косунов A. О., Новиков A. И., Кафаров В. В. и др. Синтез сложных схем разделения многокомпонентных смесей.— В кн. Моделирование и оптимизация химико-технологических процессов и систем. 1975, с. 33— [c.419]

На рис. 155 приведена другая, более сложная схема регулирования системы отопления жидким топливом. Регулятор количества протекающего жидкого топлива, зависящий от регулятора температуры продукта, действует здесь косвенно как регулятор давления, который повышением или снижением количества протекающего продукта изменяет потерю давления в ответвлении, а в результате и давление на горелках. Потеря давления в ответвлении устанавливается управляемым вручную вентилем для нормальных условий. При таком расположении количество рас-пыливающего пара регулируется относительным регулятором, который сравнивает количество нара, измеренное на вводном трубопроводе пара, с количеством сожженного жидкого топлива, определяемого разностью количества протекающего жидкого топлива, замеряемого перед и после форсунок иечи. Эта схема регулирования более совершенна тем, что дает возможность регулировать количество распыливающего пара в точном отношении к топливу, что необходимо в тех случаях, когда светимость и длина [c.49]

Схема стабилизации катализата отличается от ранее применя-с.мых сложных схем стабилизации катализата с фракционирующп.м абсорбером. [c.58]

Методы оптимизации сложных химико-технологических схем (1970) -- [ c.0 , c.20 , c.23 , c.24 , c.26 , c.29 , c.30 , c.36 , c.97 , c.99 , c.100 , c.114 , c.124 , c.175 , c.181 , c.183 , c.187 , c.196 , c.216 , c.220 , c.221 , c.260 , c.282 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология