Внутреннее давление трение

В бескорпусных аппаратах межмембранное пространство образовано тонкими (0,8— 1 мм) прокладками (рис. 111-11, а), которые при плотном обжатии фланцев анкерными или центральными стяжными болтами за счет сил трения передают усилия от внутреннего давления на дренаж. Таким образом достигается значительная экономия материала и плотность укладки мембран в аппарате увеличивается до 300 м /м . Переточные отверстия для прохода раствора выполнены в самом фильтрующем элементе, а герметичность перетоков обеспечивается склеиванием мембраны и дренажного материала (рис. 111-11,6). [c.118]

Тепловое движение молекул и внутреннее давление являются причиной еще одного свойства текучих тел — внутреннего трения или, иначе, вязкости. Это свойство можно определить как сопротивление текучего тела (жидкости, газа и т. п.) перемещению его частей относительно друг друга. [c.33]

Моменты дискового трения лопастных колес определяют по методике, описанной в 3-4 для балансовых испытаний центробежных насосов. Моменты, передаваемые при работе гидропередачи трением во внутренних опорах 6 и уплотнениях 2 (см. рис. 5-15), определить опытным путем без специальных приспособлений не удается. В условиях эксплуатации внутренние подшипники нагружены значительными осевыми силами, а уплотнения гидротрансформаторов — внутренним давлением. Имитировать эти условия на описанной опытной установке невозможно, поэтому такие работы выполняют на специально оборудованных стендах, предназначенных для полных балансовых испытаний гидропередач. [c.403]

Принимая во внимание связанное с предварительным смещением постепенное изменение условий трения уплотнительных поверхностей, протекающее в некотором начальном интервале действия внутреннего давления, по аналогии с уравнениями (9) записаны основные уравнения для усилий на начальном участке подъема давления [c.230]

Расчет и опытное определение напряжений и перемещений обтюраторов были выполнены для случаев затяжки шпилек (в контакте с упорным бурТом крышки и пределах зазора бо), гидравлического испытания и в рабочих условиях. Для случая предварительной затяжки изучены три схемы опирания обтюратора а — по всей уплотнительной поверхности б и в — соответственно по наименьшему и наибольшему диаметрам уплотнительной поверхности. В случае действия внутреннего давления рассмотрение схемы в не представляет практического интереса из-за быстрого нарушения герметичности соединения при подъеме давления. Случай опирания по схеме б при действии давления приближается к схеме а, поэтому и рассмотрена только схема опирания по всей уплотнительной поверхности. Из опытных данных было установлено, что перемещения обтюратора у корпуса и крышки неодинаковы. Прн затяжке это связано с различной деформацией фланца и крышки в радиальном направлении, а при действии внутреннего давления как с различной податливостью фланца и крышки, так и со сложным изменяющимся характером трения уплотнительной поверхности (максимальный перекос торцов обтюратора составлял при затяжке —0,05 мм, под давлением —0,1 мм). [c.241]

Перепад давления при горизонтальном гидротранспорте обсуждается в работах [10, 21, 26]. В табл. IV. 4 приводятся формулы для определения этого перепада. Входящий в (IV. 49) коэффициент сопротивления при движении чистой жидкости (Хж) определяют по известным в гидравлике формулам в зависимости от параметра Рейнольдса (Ре —иЛД). Входящие в (IV. 53) коэффициенты внешнего (/1) и внутреннего (/г) трения представлены на графике рис. IV. 9 [26]. [c.230]

Усилие Qк, необходимое для уплотнения поверхностей, определяют по формуле (Х.16) усилия Q , необходимые для преодоления сил трения в сальниках, — по формуле (Х.17) усилие на шпинделе Qш от внутреннего давления на торец шпинделя — по формуле (Х.18). [c.305]

Коэффициент сопротивления трения X гладких армированных резиновых рукавов определяют по графикам диаграммы 1.7-16 в зависимости от среднего внутреннего давления и dya. [c.89]

К внутренним факторам относятся местный и общий внутренний нагрев приборов, выделение в закрытых объемах агрессивных веществ, внутреннее давление, вибрация и удары при работе подвижных частей, трение вращающихся деталей, электромагнитные поля, колебания параметров источников питания (напряжения и частоты электрического тока, давления и степени очистки сжатого воздуха), статические заряды при движении анализируемых газов и жидкостей через приборы. [c.210]

Нагрузка, внутреннее давление, скорость движения, ускорения, их сочетания определяют деформации, работу трения в контакте с дорогой, т. е. влияют на состояние материалов щин. [c.96]

Б случае пониженного внутреннего давления (что встречается в практике чаще) увеличиваются деформации и амплитуда изменения напряжений. Быстрее наступает усталостное разрушение нитей корда. Признаком работы шины с пониженным внутренним давлением является потемнение внутренней поверхности боковых стенок с последующим отделением нитей от резины и разрывом их. При езде с пониженным давлением в шинах увеличивается теплообразование, что приводит к повышенному нагреву материалов, вследствие чего снижается их прочность и прочность связи между слоями каркаса, а также между каркасом и брекером, между брекером и протектором. В этих условиях часто происходит расслоение каркаса, отслоение протектора, что в свою очередь приводит к резкому местному повышению температуры (вследствие трения в очаге расслоения) и разрыву нитей корда. [c.100]

Отслоение протектора может происходить при концентрированных нагрузках, к которым в связи с жесткостью металлокордного кольца шины Р и РС более чувствительны, чем диагональные. Эти нагрузки, обычно возникающие при переезде через неровности на значительной скорости, а также при сниженном внутреннем давлении, вызывают чрезмерную радиальную деформацию шины, приводящую к увеличенным напряжениям сдвига в зоне краев металлокордного брекера и местному нарушению связи между проволокой и резиной. В дальнейшем очаг расслоения увеличивается, чему способствует также повышение температуры вследствие трения между расслоенными частями. [c.245]

Выше рассматривались основные свойства металлов при нормальной температуре, которая условно принимается равной 20° С, й нормальном атмосферном давлении, равном 760 мм рт. ст. Между тем материалы, применяемые для трубопроводов, работают в иных, более сложных условиях при высоком внутреннем давлении в сочетании с высокой температурой, наличии сил трения (воды, пара или золы [c.26]

На рис. 1.23 приведены графики зависимостей работы трения на площади контакта с дорогой шины 200—508 радиальной и диагональной конструкций при рекомендуемых для данных шин внутренних давлениях и нагрузках от модуля нитей корда. Для шин диагонального построения изменение жесткостных свойств корда почти не сказывается на величине работы трения, и поэтому выбор корда для этих шин определяется другими характеристиками. [c.32]

Для того чтобы предотвратить преждевременное расширение трубы под действием внутреннего давления, которое одновременно приводит к повышенному трению стенок, в винтовой канал, имеющийся в направляющей трубе, нагнетается горячее масло под давлением, приблизительно соответствующим давлению в пластмассовой трубе. [c.185]

Основной нагрузкой является внутреннее давление среды в трубопроводе. Дополнительными нагрузками являются внешние нагрузки — собственная масса трубопровода и ветровая нагрузка нагрузки, возникающие при компенсации тепловых удлинений, — изгибающий и крутящий моменты, силы упругой деформации и силы трения в подвижных опорах и сальниковых компенсаторах. [c.37]

Выпрямленные резино-тканевые рукава хранят в темных помещениях при температуре 253—293 К и влажности 20—70 %. При повышении температуры на 10 К процесс старения резины ускоряется вдвое. При эксплуатации рукавов не рекомендуется превышать допустимые внутреннее давление, температуру, минимальный радиус изгиба, предельный срок хранения и эксплуатации. Не допускаются механические повреждения рукавов, порезы и трещины наружного слоя, трение рукавов об ограждающие конструкции, так как это приводит к быстрому разрушению всей конструкции. Во избежание расслоения рукавов необходимо избегать образования вакуума внутри напорных рукавов. При эксплуатации не следует скручивать рукава относительно продольной оси и допускать большой изгиб вблизи наконечника. Длина прямолинейной части рукава около наконечника должна составлять не менее двух диаметров рукава. Не рекомендуется изгибать рукава в нескольких местах. В местах крутых изгибов рукавов необходимо применять металлические отводы. Изгибать рукава следует в одной плоскости. При необходимости изгиба рукавов в двух плоскостях применяют поворотные устройства. После окончания работы нельзя оставлять жидкую фазу в рукаве, так как сжиженные пропан и бутан растворяют внутренний резиновый слой, что приводит к преждевременному износу рукава. [c.195]

Неподвижные опоры надежно закрепляются на соответствующих опорных конструкциях и крепятся к трубопроводу с помощью приварки или хомутами. При применении хомутовых неподвижных опор, в целях исключения проскальзывания трубы в хомутах, к трубе приворачиваются упорные планки (сухари), которые упираются в хомуты опоры. В зависимости от величины горизонтальных нагрузок, воспринимаемых неподвижной опорой, применяют опоры с одним или двумя (чаще с двумя) хомутами. Горизонтальные нагрузки на неподвижные опоры возникают под влиянием сил трения подвижных опор прн тепловом удлинении трубопровода, трения в сальниковых компенсаторах, упругой деформации гибких компенсаторов и самокомпенсации трубопровода, внутреннего давления прн применении сальниковых неуравновешенных компенсаторов. [c.73]

Между поверхностями трения всегда есть зазор, размер которого трудно контролировать. Согласно законам течения жидкостей через этот зазор должна протекать уплотняемая среда в количестве, пропорциональном диаметру уплотняемой поверхности, внутреннему давлению, величине зазора в третьей степени и обратно пропорциональном вязкости уплотняемой среды, высоте уплотнения. Формулы для расчета утечек получают с учетом этих зависимостей и вводят эмпирические ко фициеиты, учитывающие конкретные условия в уплотнении рассчитываемого типа. [c.68]

В САПР - шина данная программа может быть использована в процедурах "Оптимизация напряженно-дсформированного состояния и внутреннего давления в шине", "Оценка влияния конструктивных характеристик на работу сил трения в контакте", "Оценка влияния конструктивных характеристик на боковую, угловую и крутильную жесткости", "Оценка влияния конструкции шины на характеристики бокового увода". [c.477]

Изменение осевых усилий (или внутреннего давления) приводит к изменению сил трения и условий проскальзывания (условия 3, 4). Таким образом, условия взаимодействия 1—4 в табл. 4.2 накладывают ограничения в точке А на радиальное перемещение крышки и величину силовой реакции нажимного кольца, в точке fi — на взаимные радиальные перемещения Дн фланцев крышки и корпуса и величину внутреннего перерезывающего усилия Q . В точках А и В допустимо как наличие (условия 1—3), так и отсутствие (условия. 2—4) взаимного радиального проскальзы- [c.130]

При учете сил треиия были рассмотрены два крайних случая — бесконечно большой и нулевой коэффициенты трения между фланцами. Тензометрические исследования показали, что трение щ>епятствует любому относительному радиальному смещению фланцев при затяге шпилек и на первой стадии роста внутреннего давления. После достижения давления, при котором сила трения преодолевается, начинается мгновенное относительное движение фланцев. [c.154]

Из вторичных (относительных) контрольно-измерительных приборов наиболее широко распространен манометр Бурдона. Поэтому имеет смысл рассмотреть некоторые особенности конструкции этого прибора и факторы, ограничивающие область его применения. Основным элементом этого манометра является трубка Бурдона, которая представляет собой согнутую в виде дуги закрытую металлическую трубку эллиптического сечения. Один конец трубки неподвижен и присоединяется к вводному патрубку, по которому подводится давление. Закрытый конец трубки под действием внутреннего давления стремится распрямиться при отсутствии трения перемещение свободного конца трубки Бурдона пропорционалыю величине давления. При помощи зубчатой передачи движение трубки передается стрелке, двигающейся по калиброванной шкале. [c.54]

Пластмассовые трубы первоначально выпускали небольших диаметров для использования в служебных линиях и внутридомовых водопроводных сетях. Сейчас из этих материалов изготовляют более крупные трубы, которые используют, помимо служебных линий, в водораспределительных системах и внутренних трубопроводах очистных установок. Пластмассовые трубы выполняют из самых разнообразных материалов наиболее распространенными являются PV (поливинилхлорид), РЕ (полиэтилен) и ABS (полимеры акрилонитрила, бутадиена и стирена). ABS предназначен главным образом для арматуры дренажных, канализационных и вентиляционных трубопроводов, а также для трубопроводов, прокладываемых внутри помещений. РЕ и PV целесообразнее применять в трубопроводах водораспределительных систем вследствие их большей прочности и хорошей сопротивляемости воздействию внутреннего давления. Все эти материалы химически инертны, устойчивы к коррозии и имеют очень гладкую поверхность, что сводит к минимуму потери напора за счет сил трения. [c.157]

Долговечность шин зависит от всех эксплуатационных факторов. В различных дорожных условиях изменяются амплитуда и частота деформации и, следовательно, напряжений в элементах шины изменяются сила трения между протектором и дорогой и величина проскальзывания по ее поверхности элементов протектора. Состояние дороги (заснеженность, влажность), тепловой режим работы шины, от которого зависит внутреннее давление и в некоторой степени прочность материалов шины и связи ее элементов, также оказывают значительное влияние на срок службы шины. [c.94]

Поверхностное трение зависит в основном от вида и влажности грунта, меньше от свойств резины протектора. При движении по песку и снегу снижение внутреннего давления является действенной мерой для повышения поверхностного сцепления, а также для снижения давления. Последнее уменьшает колееобразование и облегчает перекатывание колес, благодаря чему остается свободной большая часть силы сцепления. Составляющая силы сцепления, зависящая от сопротивления срезу грунта, защемленного во впадинах, определяется свойствами грунта, а также рисунком протектора. [c.116]

Для стержня постоянного радиуса при зоне, движущейся вверх, внутреннее давление в зоне на затвердевающей поверхности растет. Если рост происходит вниз, то инз треннее давление уменьшается. [c.221]

При качении пневхматических шин в условиях торможения, ускорения и бокового увода в задней части зоны контакта (как было показано на рис. 4.26) возникает большая область проскальзывания. Истирание в этой зоне происходит в условиях сухого трения. В передней чйсти зоны контакта существует также микроскольжение и в малой степени износ. Когда истирание по направлению совпадает с проскальзыванием, оно может рассматриваться как полезное , так как оно прямо влияет на силу трения, препятствующую скольжению. С другой стороны, когда направление истирания отличается от направления проскальзывания элементов протектора пшны, истирание может рассматриваться как паразитное , так как оно не оказывает никакого влияния на эффективное трение в зоне контакта шины с дорогой. Рассмотрим в качестве примера [111 поперечные сдвиговые напряжения в зоне контакта при свободном качении шины (рис. 10.14). Эти сдвиговые напряжения направлены наружу от продольной осевой линии площади контакта. Они обусловливают боковые силы, которые могут достигать больших значений, равных по величине и противоположно направленных. Возникновение этих боковых сил вызывает боковой износ паразитного типа, так как он не оказывает влияния на коэффициент трения качения, а величина износа при этом большая. Из рис. 10.14 следует, что поперечные сдвиговые напряжения и, следовательно, боковые силы для шины диагональной конструкции значительно выше, чем для шины радиальной конструкции. Применение металлокорда вместо текстильного в радиальных шинах позволяет еще больше снизить боковые силы в условиях данной скорости качения и внутреннего давления в шине. Известно, что пробег радиальных шин и их общая работоспособность значительно выше, чем диагональных. Данные, представленные на рис. 10.14, могут по крайней мере [c.242]

Найдем работу, которую совершает моль газа, расширяясь в цилиндре с поршнем. Для простоты примем, что поршень невесом и двигается без трения. Перед началом процесса газ занимает объем (рис. 5) и находится под атмосферным давлением рвнешн- Осуществить расширение при р=сопз1 можно, например, если сообщать тепло газу бесконечно малыми порциями, чтобы его внутреннее давление лишь на бесконечно малую величину превышало внешнее. Разумеется, такой процесс будет бесконечно медленным и его можно Рбнешн ЛИШЬ вообразить. Зато работа, которая могла бы быть получена в этом случае, была бы самой большой, так как подводимое тепло использовалось бы со стопроцентной эффективностью. (В другом крайнем случае, когда рвнеш=0, при расширении газа работа не совершается). [c.30]

Наиболее оригинальным является метод упрочнения способом ориентации. Изготовленная труба вновь поступает в горячую ванну, где подо1ревается примерно до температуры 125° С и раздувается в о.хлаждаемой до 10° С цилиндрической форме в 1,5—3 раза по диаметру. Для предотвращения преждевременного расширения трубы внутренним давлением устанавливается калибрующая втулка. Для уменьшения трения трубы о поверхность ведущей трубы в спиральную выточку подают горячее масло под давлением, соответствующем давлению в трубе (6 ат). Расширенная труба отводится вторым тянущим устройством со скоростью, превышающей скорость первого тянущего устройства на величину, которая соответствует степени вытяжки в осевом направлении. [c.70]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология