Схемы Геометрическая характеристика

Наименование Схема Геометрические характеристики у Цо Г [c.312]

Наименование Схема Геометрические характеристики Со d [c.313]

После завершения работ названного этапа оказывается возможным приступить к предварительной компоновке оборудования, включающей определение мест подвода материальных и энергетических потоков, обвязку оборудования, определение геометрических характеристик местонахождения оборудования, высотного расположения штуцеров, люков и обслуживающих площадок. В процессе выполнения работ по компоновке оборудования выдается задание механической части проекта на проработку конструкции, в ходе которой производится выбор конструкционного и материального оформления аппаратов (с учетом исходных данных, полученных от НИИ), осуществляются необходимые расчеты, изучаются возможности транспортировки и монтажа. После завершения рассматриваемого этапа возможна корректировка технологической схемы, что означает возврат к выполнению начальных этапов проектирования с использованием новой входной информации. Ес.ти же нет необходимости во внесении изменений в технологическую схему, то приступают к детальному механи- [c.19]

Основные геометрические характеристики вихревой трубы Схема вихревой трубы с ТЗУ с обозначением основных характеристик приведена на рис. 1.1. [c.13]

Образование связей. Теперь можно обсудить способы образования ковалентных связей и установить, какие характерные особенности молекул в результате этого формируются. Образование ковалентных связей за счет обобществления электронов является результатом перекрывания и взаимодействия частично заполненных атомных орбиталей. Возникающие при этом молекулярные орбитали (связи) могут быть адекватно представлены в виде простой суммы геометрических характеристик индивидуальных атомных орбиталей. На схеме, приведенной ниже, изображены молекулярные орбитали (ковалентные связи) между атомами водорода и фтора в молекулах Нг, Рг и НР. Обозначе- [c.15]

Обычно для расчета воздухоподогревателя расходы воздуха и продуктов сгорания, их температуры, давления, степень регенерации тепла, а также величина суммарных относительных потерь берутся из расчета цикла газовой турбины. Выбирается тип поверхности теплообмена и ее геометрические характеристики. Метод, изложенный выше, позволяет избежать многочисленных вариантных расчетов и значительно облегчает расчет воздухоподогревателя. Этот метод расчета основан на определенных допущениях, он с достаточной степенью точности позволяет определить скорость продуктов сгорания, поверхность теплообмена, а также ее габаритные и массовые характеристики по заданным параметрам. На основании этого метода можно выбрать ту или иную конструктивную схему воздухоподогревателя, которая будет положена в основу рабочего проекта. [c.85]

Схема истечения показана на рис. 2.28, где обозначены условия процесса и геометрические характеристики. Поскольку в отверстие жидкость из сосуда поступает не только строго вертикально, но и из боковых соседствующих зон у дна (см. стрелки над отверстием), то под действием инерционных сил непосредственно за отверстием происходит сжатие (иначе - сужение) струи до минимальной площади сечения /с, после чего струя вновь расщиряется. [c.203]

В табл. П6.1 приведены геометрические характеристики пучков, необходимые для расчета среднего числа труб Ир в вертикальном ряду для обеих схем, представленных на рис. 6.19. Там же содержатся формулы, связывающие общее число труб с характерными величинами (см. схемы 1 и 2) с и Пр, и шх и тт- [c.520]

С учетом результатов измерения толщины стенки трубы измеряются ее внутренней диаметр и разностенность трубы по сечению. Таким образом, приведенная схема дает возможность оценить все геометрические характеристики поперечного сечения изделия и даже вычислить массу одного погонного метра трубы. Аналогичным способом возможно изменение толщины листового проката. [c.724]

Пространственная схема главных циркуляционных трубопроводов (ГЦТ) дана на рис. 5. Основные геометрические характеристики ГЦТ реакторов разных типов даны в табл. 2. [c.15]

Геометрические характеристики поверхностных и подповерхностных дефектов поясняются на прилагаемых схемах. При этом для подповерхностного дефекта должно сохраняться условие для меньщей перемычки > а/9. [c.115]

Обратимся к рассмотрению сложной химико-технологической схемы. Б такой схеме по функциональной и геометрической характеристике можно выделить следующие основные блоки (рис. 5) объединительный (2) распределительный (2) соединительный (3) разделительный (4) блок межфазного обмена (5). [c.26]

Связь электрического поля (инструмента) с обрабатываемой поверхностью может прерываться в пространстве. Нарушение связи инструмента с определенными участками обрабатываемой поверхности будем называть прерывистостью геометрической характеристики схемы в пространстве. Повышение точности обработки можно ожидать при стремлении к нулю площади участка, на котором не нарушается связь инструмента с обрабатываемой поверхностью [133]. Прерывистость этой характеристики дает возможность локализовать процесс только в определенной зоне обрабатываемой поверхности, а именно в зоне минимального межэлектродного зазора. Однако нельзя считать, что на остальной поверхности анода процесс растворения полностью отсутствует. Скорость растворения на участках, где прервана связь инструмента с обрабатываемой поверхностью, во много раз меньше скорости растворения на активном участке поверхности. Соотношение скоростей съема будет зависеть от метода реализации прерывистости этой характеристики схемы. [c.195]

Разработанная Б. И. Морозовым схема обработки с вибрирующим катодом и импульсным включением источника технологического напряжения при сближении катода и анода 1123] имеет прерывистость кинематической, геометрической характеристик, а также движения электролита (рис. 111, в). При использовании данного способа Б. И. Морозовым получена точность обработки [c.199]

Применение схемы размерной ЭХО с секционным катодом позволяет искусственно вызывать прерывание геометрической характеристики в пространстве, причем интенсивность и частота прерывания зависят от конструкции катода (размеров и формы секций) и выбранного порядка чередования секций при обработке (рис. 111, г). Схема позволяет избежать влияния изменения параметров межэлектродной среды по длине межэлектродного зазора на точность обработки. [c.199]

Схема размерной ЭХО, предложенная в работе [169], обеспечивает прерывистость геометрической характеристики во времени, кинематической характеристики, свойств электролита, движения электролита (рис. 1 1, з). Кроме того, эта схема в отличие от других [c.199]

Обменная емкость является важнейшей технологической характеристикой ионитов. Она выражается количеством ионов, поглощенных единицей массы (г-экв/кг) или единицей объема (г-экв/м ) ионита. Различают полную обменную емкость, емкость до проскока и рабочую. Обменная емкость, определенная в момент выравнивания концентрации поглощаемого иона в воде и фильтрате, называется полной. Если фильтрование заканчивается в момент проскока поглощаемого иона (концентрация его в фильтрате близка к нулевой), то обменная емкость ионита определяется как емкость до проскока . Однако в эксплуатации фильтрование часто прекращается в момент, когда концентрация определенного поглощаемого иона в фильтрате составляет некоторое (весьма малое) значение. В этом случае обменная емкость ионита определяется как рабочая, которая чаще всего настолько мало отличается от емкости до проскока , что их можно принимать равными друг другу. Обменная емкость зависит от многих факторов, в том числе от условий регенерации, ионной формы, природы поглощаемых ионов, значения pH воды, скорости потока воды, геометрических характеристик слоя. Характеристики некоторых ионитов, применяемых в схемах ВПУ, приведены в табл. 3.1. [c.85]

Наиболее распространенными являются три схемы испытания — сдвиг, равномерный и неравномерный отрыв. Согласно существующим стандартным методам испытаний, для определения прочности, независимо от напряженного состояния, в качестве показателя используют величину разрушающей нагрузки при регламентированной скорости нагружения. Внешние усилия могут прилагаться в продольном, поперечном направлении или под углом к клеевому шву, а также с изгибающим моментом. В стандартных испытаниях влияние момента, как правило, не учитывается. Отношение разрушающего усилия к геометрическим характеристикам (площадь склеивания или ширина клеевого шва, момент инерции и т. д.) представляет собой среднюю прочность клеевого соединения и является, как уже отмечалось, интегральной характеристикой. При испытаниях клеевых соединений на неравномерный отрыв иногда используют также показатель энергии разрушения (см. гл. 3). [c.115]

На рис. 38 даны зависимости отношения экспериментальных значений коэффициента расхода д.экс к рассчитанным по теории форсунки для идеальной жидкости х.ид от давления (при испытаниях на керосине) для форсунок с примерно одинаковыми значениями геометрической характеристики Л и разными значениями характеристики В. Схема экспериментальных форсунок изображена на рис. 39. Форсунки имеют один тангенциальный канал круглого сечения высота камеры закручивания равна диаметру входного канала. [c.69]

Сш — скорость звука в жидкости. Небольшая величина этого расстояния, одинаковость амплитуд и форм эхосигналов II и III повышают точность измерения. Интервал между зхосигналами III и IV используют для измерения толщины стенки трубы. По изме-рениям, выполненным с помощью преобразователей 1 к 3, 2 и 4, автоматически выполняется расчет диаметров трубы в двух взаимо-перпендикулярных направлениях. Например, диаметр в горизон тальном направлении равен В=Оз 1—1, где >э —диаметр экрана I и Г—расстояние от экрана до трубы слева и справа от нее. Сопоставление результатов измерений всеми четырьмя преобразователями дает возможность оценить форму трубы, выявить возможную овальность. С учетом результатов измерения толщины стенки трубы измеряются ее внутренн-ий диаметр, разностенность трубы по сечению. Таким образом, приведенная схема дает возможность оценить все геометрические характеристики поперечного сечения изделия и даже вычислить вес одного погонного метра трубы. [c.245]

В табл. 7.9 представлены вычисленные методом МШВО/З и сопоставленные с экспериментальными данными теплоты образования и геометрические характеристики некоторых молекул. В схеме [c.227]

Параметризация метода MINDO. Параметры метода MINDO отличаются от схемы INDO введением ряда эмпирических зависимостей для интегралов yab, Pmv и энергии отталкивания остовов, выбираемых так, чтобы добиться наилучшего согласия рассчитанных и экспериментальных значений теплот образования и геометрических характеристик широкого класса стандартных соединений. [c.353]

Исследование теплопередачи при конденсации неподвижного водяного пара на внешней поверхности горизонтальной трубы осуществлялось на установке, тепловая схема которой представлена па рис. 1. Собственно конденсатор выполнен в виде горизонтально расположенного металлического корпуса диаметром 108x4 мм с установленной в нем опытной трубой. Сечение конденсатора достаточно велико, чтобы можно было пренебречь влиянием скорости пара на процесс конденсации. Вдоль боковых образующих корпуса конденсатора установлены смотровые окна. Патрубки подвода конденсирующегося пара от парогенератора и удаления паровоздушной смеси установлены на противоположных концах корпуса конденсатора. Геометрическая характеристика опытных труб приведена на рис. 1, б и в табл. 1. [c.175]

Порядок (схема) расчета многокорпусной вьтарной установки. Задача расчета многокорпусной выпарной установки сводится к выбору оптимального числа корпусов, проводимому описанным выше методом. Расчет же произвольного числа корпусов предполагает определение основных геометрических характеристик, включая конструкцию аппарата и его поверхность теплопередачи, а также технологических параметров работы (давления, температуры, расхода потоков и т.п.). [c.371]

Триазидокарбониевый ион. Для этого иона найдены геометрические характеристики, приведенные на схеме г. [c.17]

В сложной технологической схеме можно выделить [133] элементарные операторы (рис. VIII, 1), отличающиеся по функциональной и геометрической характеристике и являющиеся первичными элементами схемы. Более сложные блоки можно всегда представить последовательностью двух или нескольких операторов такого типа. В частности, тарельчатая ректификационная колонна может быть представлена набором операторов обмена, каждый из которых соответствует одной ректификационной тарелке, в то время как насадочная колонна — единый оператор. [c.208]

В начале пятидесятых годов один из авторов американского метода расчета фланцевых соединений Д. Вестром аналитически показал, что при подаче внутрь аппарата среды под давлением болтовая нагрузка в предварительно затянутом фланцевом соединении может либо увеличиться, либо уменьшиться, либо остаться без изменений. Характер изменения болтовой нагрузки при этом определяется жесткостью фланцевого соединения Д. Вестром предложил уравнения для определения констант жесткости фланцевых соединений в зависимости от их геометрических характеристик и упругих свойств материалов фланцев и прокладок. При аналитическом выводе зависимости болтовой нагрузки от внутреннего давления в аппарате Вестром предполагал, что фланцы во время затяга поворачиваются без искажения формы. Схема поворота фланцев при затяге приведена на рис. 39. [c.110]

Для анализа внутренней гидродинамики двухфазного движения внутри аппарата принимается следующая схема разделения объема фонтанирующего слоя в режиме аэрофонтанирования. Границами зоны 1 считаются входное сечение аппарата, сплошная стенка и сечение аппарата, соответствующее высоте 2с слоя, опускающегося в фонтан I из зоны 3 (рис. 5.25). Расширение двухфазного потока в зоне 1 обусловлено геометрическими характеристиками аппарата. Границей между зонами 1 и 3 считается вертикальная плоскость над левым пределом входного сечения. Полагается, что частицы поступают плотным слоем из зоны 3 равномерно по всей высоте зоны L Это подтверждается экспериментальными наблюдениями и означает, что для элементарной высоты dz этой зоны можно записать уравнение сохранения массы дисперсной твердой фазы следующим образом [c.347]

На наш взгляд, одним из удобных подходов здесь может оказаться введение на границах кластера одновалентных атомов, насыщающих разорванные валентные связи. Такой прием применялся, например, в работах [49, 50], где роль насыщающих атомов играли атомы водорода. Однако более перспективен, вероятно, подход, в котором сохраняется возможность изменения квантовохимических параметров таких атомов, которые мы в дальнейшем будем называть псевдоатомами. Указанная схема расчета была реализована в работах [51—53] в рамках метода NDO/BW (см. гл. 2). Выбор метода был обусловлен тем, что его параметризация ориентирована на воспроизведение энергетических н геометрических характеристик. Составленная программа позволяет включать пять различных типов псевдоатомов, отличающихся типом и формой валентной АО и одноцентровымц и двухцентровыми энергетическими параметрами. Несколько различных типов псевдоатомов дают возможность, в принципе, учесть асимметрию окру-ж ения кластера. [c.286]

Разработанная И. И. Баенко и др. схема дискретной подачи [8] имеет прерывистость кинематической, геометрической характеристик, а также прерывистость свойств электролита (рис. 111, ж). Обработка полостей штампов этим методом дает точность 0,34 мм 1195]. [c.199]

Показатель прочности изделия характеризует предельную нагрузку, при которой произошла потеря несущей способности или работоспособности. Потеря несущей способности возникает тогда, когда действующее напряжение в каком-то участке изделия превосходит предельное сопротивление (прочность) материала, что приводит к нарушению сплошности и разрушению изделия. На прочность изделия влияют прочность материала, конфигурация и геометрические характеристики изделия, остаточные напряжения в изделии, режим и эксплуатационная схема нагружения изделия, температурно-влажностные условия окружающей среды и т. д. В связи с этим проблема неразрушаюшего контроля и диагностики прочностных характеристик материалов и изделий чрезвычайно сложна, но ее решение при определенных условиях возможно. [c.147]

По условиям предварительного смесеобразования механические центробежные форсунки, устанавливаемые в воздушных соплах циклонного реактора навстречу потоку воздуха, в какой-то мере приближаются к газовым горелкам предварительного смешения. Соответствуюшим подбором геометрической характеристики форсунки, давления топлива и скорости воздуха в соплах можно обеспечить достаточно равномерное распределение топлива по сечению воздушного потока и отсутствие сепарации капель на стенках воздушных сопел. При сжигании дистиллятных топлив на горячем воздухе возможно значительное предварительное испарение капель. Известны методы, по-зволяюшие приближенно рассчитывать для рассматриваемой схемы траектории движения капель и местные концентрации топлива [149, 150]. [c.86]

Заметное улучшение характеристик распыливания можно получить за счет применения распылителя, схема которого показана на рис.4.9. Распылитель представляет собой совмещенные в одном корпусе независимые форсунки с различными геометрическими характеристиками. Угол раскрытия факела распыла жидкости внутренней форсункой выбирается большим, чем для внешней, что приводит к соударению потоков жидкости и более равномерному распределению расхода. жидкости по сечению (пзшктирные линии на рис.4.8). [c.123]