Сварка продолжительность

Длительность процесса сварки, хотя она и очень кратковременна, зависит от толщины и свойств свариваемого материала. При точечной и прессовой сварке продолжительность возбуждения [c.204]

Качество сварных соединений при ультразвуковой сварке зависит от ряда факторов величины амплитуды колебаний, давления, применяемого при сварке, продолжительности свар- [c.71]

ЩИХ ОСНОВНЫХ узлов охлаждаемого водой магнитострикционного излучателя, соединенного с акустическим трансформатором 2, являющимся одновременно и одним из электродов. При сварке изделие зажимается между концом акустического трансформатора и подвижным зажимом 3, к которому прикладывается усилие, необходимое для создания давления в процессе сварки. Сварка происходит в момент включения электрического тока высокой частоты от ультразвукового генератора на обмотку излучателя. Возникающие при этом в магнитострикторе высокочастотные упругие колебания передаются через конец акустического трансформатора в виде вертикальных механических перемещений большой частоты. Величина амплитуды колебаний может быть порядка 15—20 мк. Необходимое для сварки давление определяется толщиной материала. Длительность процесса сварки зависит от толщины и свойств свариваемого материала (для винипласта толщиной 10 мм оно примерно равно 60—80 кГ/с.ад2). При точечной и прессовой сварке продолжительность пропускания упругих колебаний регулируется электронным реле с диапазоном регулирования от 0,1 до 8 сек. [c.177]

От способа герметизации ТСТ существенно зависит точность ее заправки, возможность контролировать количество теплоносителя в рабочей области трубы, а также чистота теплоносителя и количество в нем посторонних примесей и НКГ. От того, насколько хорошо будет проведена операция герметизации, зависит продолжительность работоспособности ТСТ и рабочие характеристики в процессе эксплуатации. Герметизация труб может выполняться с помощью токов высокой частоты, обкаткой. В практике наиболее надежной является технология герметизации тепловых труб с помощью различных видов сварки диффузионной, электронным лучом в вакууме, лазерной, тре- [c.252]

Сколько же нужно времени на одну такую операцию При сборке, сварке и монтаже одного стыка трубопровода первого контура из плакированной стали из обш,ей усредненной продолжительности работ, равной 236 ч, на монтажные операции расходуется 104 ч, на сварочные — 80 и на контрольные — 52 ч. [c.51]

На определенном расстоянии по обе стороны сварного шва находятся области, нагревающиеся до критических температур. Здесь по границам зерен пересыщенного аустенита выделяются карбиды, богатые хромом. В результате того что устойчивость по границам зерен уменьшается, в агрессивных средах идет межкристаллитная коррозия. Образование карбидов зависит не только от температуры, но и от продолжительности ее воздействия. Влияние этих факторов определяется химическим составом основного материала и его структурой. Для сварки непригодны стали, при нагревании которых в области критических температур по границам зерен образуется карбид хрома. Поэтому для изготовления сварных конструкций широко применяются стали, стабилизованные титаном, ниобием или танталом, а также стали с низким содержанием углерода, при сварке которых не выделяются карбиды. В большинстве случаев их использования межкристаллитная коррозия в зонах, расположенных на определенном расстоянии от сварного шва, не наблюдается. [c.100]

В Швеции было исследовано коррозионное поведение 17 различных сплавов, применяемых в трубчатых теплообменниках. Испытания проводили в чистой воде Балтийского моря (содержание хлоридов 4 мг/кг) при температуре 50 С и скорости потока от 2 до 5 м/с. Продолжительность экспозиции 15000 ч [240]. В этих условиях абсолютной коррозионной стойкостью обладали титан. Сплав 825 и молибденовые аустенитные нержавеющие стали — эти металлы не корродировали даже в щелях сложной формы. Межкристаллитная коррозия наблюдалась на примыкающих к сварным швам участках ферритных молибденовых нержавеющих сталей, но позже было установлено, что эти образцы перед сваркой случайно подверглись цементации. Алюминиевые и некоторые медные сплавы при использованных скоростях потока подвергались эрозионной коррозии. Сплав 70—30 Си—Ni—Fe сохранял стойкость при скорости воды от 4 до 5 м/с. [c.201]

Температура процесса 1450—1500°, продолжительность 1,5—2 ч. После предварительного спекания штабики подвергают высокотемпературной сварке в специальных аппаратах. [c.87]

Затем начинается процесс отпуска, который длится 5,5 с при напряжении 1,1В, после чего электроды отпуска освобождают проволоку и занимают исходное положение. Затем производится зачистка сварного шва (снятие грата ножами). При дальнейшем вращении распределительного вала до 360° каретка и все механизмы приходят в исходное положение. После сварки кольцо вынимают из электродов. Продолжительность рабочего цикла составляет 14 с. [c.218]

Из данной таблицы видно, что для каждого диаметра труб применяют горелку определенного номера, которая обеспечивает наиболее производительную сварку. Но это не является обязательным. Например, для сварки труб диаметром 75 мм может быть использована горелка № 5, но в этом случае продолжительность процесса сварки значительно увеличится (до 8— [c.131]

Данные продолжительности процесса сварки свидетельствуют о том, что процесс собственно сварки токами высокой час- [c.131]

Влияние напряжения тока на продолжительность процесса сварки и на расстояние горелки от поверхности стекла [c.135]

ВИЛЬНО выбранным режимом сварки, обеспечивающим минимальную продолжительность нагрева в опасном интервале температур в зоне термического влияния и минимальный нагрев в зоне сплавления. Напряжения, возникающие при сварке, в случае необходимости могут быть устранены отжигом. [c.71]

Несмотря на наличие руководств по сварке нержавеющи сталей, указать оптимальные температурные режимы сварки я дать готовые рекомендации для всех случаев весьма трудно. С одной стороны, практически невозможно в реальных условиях, сварки произвести замер температуры металла по зонам, с другой—приходится учитывать и то, что появление у сталей склонности к межкристаллитной коррозии является функцией времени. Аустенитная нержавеющая сталь может без заметного вреда вынести кратковременное действие высокой температуры,- порядка 750°, в то время как воздействие той же температуры в течение продолжительного времени приведет к межкристаллитной коррозии. Между тем время, в течение которого металл был нагрет до опасного предела, зависит не только от выбранных параметров тока, толщины электрода, длины дуги, но. и от толщины свариваемой детали, конструкции аппарата и других переменных факторов. Поэтому точные режимы сварки могут быть отработаны только самими исполнителями сварочных работ на химических заводах. Для этого нужно подробно фиксировать режимы выполненной сварки и заносить эти сведения в карту на данный аппарат, а затем при необходимости корректировать режим сварки. [c.176]

При таком способе монтажа но сравнению с полистовой сборкой общая продолжительность работ сокращается на 30—35%, а время монтажа в 2 раза. Объем автоматической сварки достигает 40%. [c.244]

Влияние процесса сварки на образование горячих трещин также весьма важно, так как склонность к этому виду трещин зависит от продолжительности времени, при котором материал находится в температурной области, способствующей образованию горячих трещин. В основном чем продолжительнее это время,, тем больше опасность появления трещин. Таким образом, процесс сварки, при котором используется высокая концентрация энергии для создания сварного шва, будет наилучшим процессом, так как время в области опасных температур очень короткое. [c.395]

Механизм коррозионного растрескивания, несмотря на большое число опубликованных отдельных исследований и монографий [22—28], до конца еще не ясен нет единого подхода к коррозионному растрескиванию различных сплавов. Однако можно считать, что основные причины этого процесса выявлены. При определении склонности сплава к коррозионному растрескиванию необходимо выяснить влияние на нее величины напряжений, режимов термической обрабо гки сплавов и продолжительности технологических операций, а также влияние сварки на склонность сплава к коррозионному растрескиванию в зоне плавления или на некотором расстоянии (2—15 мм) от нее. Для испытаний на коррозионное растрескивание необходимо выбирать такие среды, в которых избирательная коррозия протекала бы со. скоростью, значительно большей, чем скорость общей коррозии, причем коррозионная среда должна отражать условия эксплуатации. В табл. 9 приведены составы растворов для определения склонности сплавов к коррозионному растрескиванию. [c.64]

В тех случаях, когда движущиеся поверхности разделены слоем масла толщиной несколько тысяч ангстрем, возникают условия так называемой гидродинамической смазки, или смазки толстой пленкой. При этом режиме важное значение имеет только одно свойство масла — вязкость. Непосредственного контакта металла с металлом не происходит, и износ крайне незначителен. С увеличением нагрузки и уменьшением зазора между металлическими поверхностями возникают условия граничной смазки или смазки тонкой пленкой происходит непосредственный контакт металла с металлом, вызывающий износ. В этих условиях эффективность смазочных материалов с точки зрения уменьшения износа или трения может изменяться в широких пределах. При еще более высоких нагрузках достигаются условия, обычно называемые гипоидным режимом смазки (смазка в условиях чрезвычайно высоких давлений). В этом случае возникает возможность истирания, задирания и быстрого износа или прихвата металла. Такие условия наблюдаются, например, в гипоидных зубчатых передачах, в которых при применении простых смазочных материалов высокие давления и большая продолжительность контакта являются причинами чрезвычайно быстрого износа. Как отмечали многочисленные исследователи, в этом случае неправильно говорить о чрезвычайно высоких давлениях , так как разрушение и износ металла вызываются действием высоких температур, происходит сварка выступающих участков трущихся поверхностей, сопровождающаяся переносом металла (прихватом) или отрывом частиц металла. Читателям, желающим подробнее ознакомиться с вопросами трения и смазки, можно рекомендовать многочисленные монографии и обзоры [23, 42, 53, 58, 127, 297, 298]. [c.30]

При выполнении термоимпульсной сварки осуществляется импульсная подача тепла от малоинерционного резистивного нагревательного инструмента при пропускании по нему электрического тока. После отключения электроэнергии сварной щов быстро охлаждается. Проплавляя пакет по всей толщине нагревателем в виде проволоки можно одновременно получать два шва, разделяя сваренные изделия, или отделить от изделия припуск материала. Оптимальную температуру термоимпульсной сварки устанавливают эмпирически путем изменения величины и продолжительности электрического тока, пропускаемого по нагревателю. [c.231]

Регулирование количества подводимой энергии при заданном сопротивлении контакта, определяемом условиями сварочного процесса, может осуществляться либо изменением сварочного тока, лийо изменением продолжительности протекания тока. В большинстве случаев регулирование процесса контактной сварки производится [c.319]

Закономерности образования и разрушения адгезионных соед. описывают на основе двух независимых подходов-термодинамического и молекулярно-кинетического. В рамках первого из них рассматривают энергетич. характеристики (поверхностные энергии адгезива у(, субстрата У и межфазной границы Уз ) в рамках второго рассматривают когезионные св-ва адгезивов и субстрттов (прочность и обусловливающие ее параметры, вязкость адгезива Т1 ), а также условия их контакта (т-ру , давление р и продолжительность т). Наиб, изучена А. полимеров, определяющая закономерности склеивания, сварки, совмещения, получения композитов. А. проявляется в процессах трения, смазки, порощковой металлургии, флотации и др., а также при взаимод. биол. объектов (целостность тканей и т.п.). [c.30]

С. позволяет соединять разнородные материалы, сохраняя их структуру и св-ва, объединять большие пов-сти (в т. ч. сложной формы и в труднодоступных местах), придает конструкщш повыш. трещиностойкость по сравнению с монолитной, экономит энергию (по сравнению со сваркой). Недостатки С. значит, продолжительность рабочего цикла, особенно в случае использования реактивного клея, необходимость применения многооперац. технологии, рост технол. затрат при повыш. требованиях к качеству соединения, высокая трудоемкость подготовит, операций. [c.362]

Т. возникает вследствие действия адгезионных сил, образования хим. связей между трущимися телами, взаимной диффузии в-ва, а процесс скольжения происходит путем образования и разрушения пятен касания. В этих пятнах развиваются очень больише усилия, так что в местах контакта возникают локальные мостики сварки , а при проскальзывании они разрушаются. Работа Т. затрачивается на создание и разрушение этих мостиков , мех. передефор-мирование (формоизменение) неровностей на пов-сти трущихся тел и в меньшей мере на электризацию, механохим. процессы, накопление упругой энергии в объеме тела и др. процессы. Зависимость сил Т. от скорости и т-ры объясняется активац. теорией, трактующей образование и разрушение межмол. связей в зоне контакта флуктуациями, частота к-рых зависит от скорости и т-ры. Сила Т. покоя зависит также от продолжительности контакта тел. [c.628]

Бортовые кольца изготавливают из латунированной проволоки толщиной 1,8 мм. С катушки 20 проволока поступает на автомат 21 для рихтовки, рубки и сгибания проволоки в кольцо. Полученные кольца свариваются на автомате 22. Сила тока при электросварке составляет 7—8 А, напряжение 1,9 В. Температура сварки достигает 1250 °С, продолжительность процесса составляет 0,4—0,6 с. Затем кольца подают на сханок 23 (полуавтомат) для снятия образовавшегося при сварке грата и далее к полуавтомату 24 для проверки диаметра колец. Отклонение диаметра от заданного не должно превышать 0,25 мм. Годные кольца на полуавтомате 25 изолируют лентой [c.34]

По продолжительности и специфике своего действия виды влияния можно классифицировать так процесс сварки послесварочная термическая обработка [52, 74, 98] эксплуатация при повышенных температурах [59, 61, 93, 331, 112, 303, 342]. [c.432]

Как видно пз данных таблицы, процесс сварки малощелочного стекла мало отличается от сварки боросиликатного. Можно отметить лпшь несколько большую продолжительность сварки малощелочного стекла, что объясняется более высоким температурным режимом процесса. Кроме того, изменяется соотношение газа и кислорода, расходующихся при горении. В случае малощелочного стекла, поскольку при сварке требуется пламя с более высокой температурой, естественно, расходуется большее количество кислорода. В случае же сварки боросиликатного стекла на горение подается помимо кислорода некоторое количество воздуха, в связи с чем расход кислорода несколько снижается. [c.125]

Широко применяющаяся в настоящее время газовоздушная или газокислородная сварка хорошо освоена и является общепринятой. Однако она обладает рядом существенных недостатков. Главный из них заключается в том, что изделия нагреваются пламенем неконцентрированным, и в этом случае разогреваются без пользы большие участки стекла, прилегающие к месту сварки, что только усложняет и замедляет процесс. Кроме того, нагревается только поверхность изделия и для прогрева всей толщи стекла необходимо более продолжительное время и более высокие температуры нагрева. При таком способе нагрева неизбежно испарение легкоплавких компонеитов стекла. [c.126]

ТОТЫ кратковременеп и его продолжительность в зависимосг) от диаметра труб меняется от 17 сек до 2 мин 30 сек. Большое плияние па скорость процесса сварки оказывает величина напряжения. В табл. 28 приведены данные, характеризующие зависимость продолжительности процесса сварки труб диаметро.м 75 мм от положения щупа на контурной катушке генератора. [c.135]

Опасность воспламенения при огневых работах во многих случаях обусловлена высокой теплопроводностью обрабатываемого металла. При длительной сварке стальные трубы прогреваются до высокой температуры на значительном расстоянии от места сварки, что может привести к воспламенению находящихся в них продуктов и горючих материалов на участках вне поля зрения сварщика. При продолжительной сварке опасность еще усугубляется и тем, что строительнле материалы, являющиеся в больщинстве плохими проводниками тепла, аккумулируют тепло, вследствие чего происходит их перегрев и воспламенение. Поэтому больщую осторожность следует соблюдать при сварке трубопроводов большой протяженности и крупногабаритных аппаратов, подсоединенных к действующим технологическим системам, и часть поверхности которых контактирует с горючими взрывоопасными материалами. [c.385]

Весьма успешным оказалось применение для сварки подобных материалов диэлектрического метода нагрева. Свариваемые материалы помещают между металлическими электродами, которые плотно соприкасаются с поверхностью материала. При частоте от 20 до 200 Мгц и удельной мощности 100—600 вт1см продолжительность нагрева пластикатов до температуры сварки (около 160° С) измеряется секундами. [c.307]

Неразъемные соединения полиэтиленовых труб изготовляют главным образом сваркой, а разъемные — собирают с применением резьбы, фланцев или накидной гайки. Собранные узлы и детали из полиэтиленовых труб испытьшают на гидравлическое давление 1,5Ру или пневматическое — 1,25Ру. Продолжительность испытания 1—2 мин. [c.277]

В узлах автоматов, предназначенных для изготовления бумажных пакетов с полиэтиленовым покрытием, заполнения их молоком п герметизации сваркой, устанавливают амортизаторы с прижимными роликами из резин на основе фторсодержащих каучуков пли кремнийорганич. каучуков, нанолненных фторопластом-4. Продолжительность эксплуатации деталей из этих резип в 7 — 8 раз больше, чем, например, деталей из бута-диеннитрпльного каучука. Эффективно применение резип высокой твердости и износостойкости из композиций бутадиен-стирольного и натурального каучуков при изготовлении дек станков для шелушения зерна. [c.469]

Переработка и применение. П. х. перерабатывают на обычном оборудовании, применяемом для термопластов и эластомеров. Продолжительность смешения ХПЭ с ингредиентами па вальцах 10—20 мин (тем i-pa валков ири переработке ХПЭ-термоиластов и XD Э-эластоме-ров соответственно 120 — 190 и 60—80 °С), в смесителях—3 мин [давление в камере 0,35 Ми/ж (3,5 кгс/сж ), темп-ра при выгрузке термопластов 175°С, эластомеров—не выше 120 °С]. ХПЭ-термс Пласты ка-лаидруют ирп 150—200° С. Темп-ры в головке экструдера при экструзии ХПЭ-термоиластов и ХПЭ-эластоме-ров — соответственно 120 — 180 и 110—140 °С (червяк экструдера необходимо непрерывно охлаждать). При переработке ХПЭ литьем под давлением пластикацию в шнеке проводят при 140 —180 °С. Пленки и листы из ХПЭ можно соединять сваркой и склеиванием. [c.12]

Сварка вибротрением осуществляется в результате прямо- или криволинейных колебаний одной детали относительно другой при их плотном контакте. Частота колебаний составляет 50—400 гц, максимальная амплитуда 3—6 мм, давление контакта 2—15 Мн м (20—150 кгс1см ). Продолжительность С., не зависящая от толщины детали,— несколько сек. [c.191]

Штанцевые ножи изготовляются из полосовой углеродистой стали путем изгиба по шаблону с последующей сваркой концов и точной подгонкой к шаблону. Закалка штанцевых ножей повышает устойчивость режущей кромки. При работе вырубаемые детали заходят во внутреннюю полость штанцевого ножа и вынимаются оттуда по мере ее заполнения. Чем больше высота штанцевого ножа, тем больше эта полость и тем реже приходится освобождать его от вырубленных деталей. В связи с этим снижается продолжительность вспомогательного времени при работе на вырубном прессе. Внутренняя полость ножей расширяется кверху на 2—3 мм, что предупреждает заклинивание деталей во внутренней полости. [c.355]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология