Колпачковые тарелки унос жидкости

Предложен аппарат (рис. 16.19) для проведения процесса вытеснительной десорбции [186], ступень которого состоит из узла насыщения 1 и узла вытеснения 3. В конструктивном отношении узел насыщения может быть выполнен в различных вариантах, одним из которых может быть сочетание колпачковой и сепарационной тарелок. Компонент-вытеснитель в жидком состоянии (при заданной температуре) подается на верхнюю колпачковую тарелку. Газ-носитель, проходя через колпачковую тарелку, уносит жидкость в мелкодисперсном состоянии в контактные патрубки сепарационной тарелки, где происходит отделение газа-носителя от жидкости. Насыщенный парами воды газ-носитель движется вверх и проходит тарелку со взвешенным слоем адсорбента, вытесняя из него целевой компонент. Обогащенный целевым компонентом газ-но-ситель отводится из верхней части аппарата, а отделившаяся жидкость [c.543]

Реакционная масса сливается в промежуточный сборник 3, откуда насосом 4 высокого давления непрерывно подается на этерификацию в верхнюю часть эфиризатора 7. Эфиризатор имеет колпачковые тарелки, и жидкость стекает по ним сверху вниз. Противотоком к ней движутся пары метилового спирта, перегретые в подогревателе 6. За счет их тепла реакция этерификации идет при 250°С и 25 кгс/см (л 2,5 МПа). При этом пары спирта, подаваемого в избытке, уносят с собой образующуюся воду, способствуя более полному завершению равновесного процесса этерификации, Выходящие из аппарата 7 пары метанола и воды конденсируются в конденсаторе 9, и из этой смеси на специальной установке регенерируют метанол. [c.493]

Эти данные показывают, что колпачковые тарелки по ряду показателей хуже других тарелок. Поэтому на многих строящихся и действующих установках тарелки новых типов вытесняют колпачковые. Преимуществом решетчатых, ситчатых и клапанных тарелок являются не только меньшая стоимость, но и большая производительность, низкие гидравлические сопротивления, меньший унос капелек жидкости восходящим потоком паров и другие важные факторы. [c.221]

Сопоставление уноса в клапанных тарелках с уносом в колпачковых и ситчатых тарелках показывает, что в клапанных тарелках унос меньше, чем в колпачковых, и больше, чем в ситчатых. Поэтому при скорости в свободном сечении до 1 м сек при работе с непенящимися жидкостями можно принимать расстояние между клапанными тарелками с дисковыми клапанами 200 мм, при скорости более 1 м/сек расстояние между тарелками рекомендуется увеличивать до 300 мм. [c.238]

Тарелки с пластинчатыми клапанами. По принципу работы тарелки с пластинчатыми клапанами аналогичны тарелкам с круглыми клапанами. При нагрузке по пару около 20% от расчетной открываются легкие концы пластинок тяжелые концы открываются при нагрузке по пару в пределах 40—70% от расчетной. При еще больших скоростях пара клапаны остаются полностью открытыми и упираются в закрепляющие скобы. Рациональное расположение пластинчатых клапанов позволяет уменьшить гидравлическое сопротивление и унос по сравнению с колпачковыми тарелками порядок величины обоих параметров такой же, как при ситчатых тарелках. Пропускная способность по жидкости должна быть больше, чем для колпачковой тарелки, вследствие меньшей разности уровней жидкости на тарелке. Предполагают, что разность уровней жидкости для тарелки с пластинчатыми клапанами несколько больше, чем для тарелки с круглыми клапанами, но это различие не может быть значительным. [c.164]

Вопрос об уносе жидкости поднимающимися парами с колпачковой тарелки является значительно более сложным вследствие существенного влияния чисто конструктивных факторов. Поэтому для каждой конструкции тарелки приходится основываться на экспериментальном определении уноса или использовать результаты уже работающих производственных колонн. [c.54]

Обработанные данные по уносу жидкости с колпачковой тарелки при величине гидравлического затвора 6 мм и 12 мм для водорода и кислорода приведены на рис. 22. Для водорода высота гидравлического затвора влияет на унос заметно меньше, чем для кислорода. Для водорода зависимость уноса от скорости более сильная, чем для кислорода. Однако, как это видно из опытов, значение уноса для водорода практически лежит лишь немного ниже, чем для кислорода. Из этого вытекает весьма важный вывод в ректификационных аппаратах с колпачковыми тарелками для разде- [c.57]

Многочисленные испытания колонн с тарелками описанной конструкции показали, что к.п.д. таких тарелок значительно выше к.п.д. обычных колпачковых гарелок и почти не меняется с нагрузкой. Помимо этого, тарелки с плавающими клапанами имеют и другие преимущества минимальный унос жидкости, малый градиент давления жидкости при движении ее поперек тарелки, повышенную пропускную способность, нечувствительность к загрязнениям, малый вес. Они с успехом используются в промышленных установках. [c.502]

Исследования уноса жидкости потоком газа показали, что для струйных тарелок с перегородками он не превышает уноса с колпачковой тарелки, а для тарелок с перегородками высотой 50 мм — значительно меньше, чем для колпачковых (рис. Х-9). Для тарелок без перегородок наблюдается быстрое возрастание уноса, особенно при а = 25°, что связано с возникновением возвратного потока парожидкостной смеси в межтарельчатом пространстве. [c.215]

Рис. 112. К расчету уноса жидкости в колпачковых тарелках

Ситчатые колонны отличаются простотой устройства и высокой эффективностью. Основной их недостаток заключается в. том, что они удовлетворительно работают лишь в ограниченном диапазоне нагрузок. При низких нагрузках, когда скорость газа мала, жидкость протекает через отверстия и работа колонны нарушается. При больших нагрузках гидравлическое сопротивление тарелки сильно возрастает, причем наблюдается значительный унос жидкости (хотя на ситчатых тарелках унос меньше, чем на колпачковых тарелках). Другой недостаток ситчатых колонн состоит в том, что отверстия в тарелках легко забиваются. [c.601]

Унос неравномерно распределен по поперечному сечению колонны и для колпачковой тарелки максимален вблизи центра тарелки или ближе к месту ввода жидкости на тарелку. У струйных тарелок максимум уноса находится в центре тарелки или смещен в направлении слива жидкости. С увеличением скорости газа неравномерность распределения уноса по сечению возрастает. Мини- [c.38]

Высота пены —это расстояние по вертикали, на котором пар и жидкость разделяются в поле тяжести. Ясно, что расстояние между тарелками должно быть больше упомянутой высоты, иначе будет происходить унос жидкости паром . На рис. 11.21 представлены данные для колпачковой тарелки [89] о зависимости высоты слоя пены от / -фактора. Некоторые сведения получены в Научно-исследовательском институте разделения смесей (США) при проведении расчетов различных тарелок. Высота пены также изменяется при изменении количества жидкости на тарелке, что обусловлено высотой сливного порога W. Эмпирическое уравнение для 2/.- в случае пенящихся жидкостей имеет вид [c.643]

Базовым образцом для совершенствования являлось контактное устройство - колпачковая тарелка. Основные недостатки последней - это низкая эффективность, высокие металлоемкость и трудоемкость изготовления, ограниченность скорости газа из-за уноса жидкости с полотна тарелки. [c.66]

Для повышения эффективности тарелок за счет снижения перемешивания на них используются тарельчатые колонны, в которых пар выходит из-под прорезей в направлении движения жидкости на тарелке. Помимо этого, за счет кинетической энергии струи пара скорость жидкости на тарелке возрастает, что позволяет увеличить нагрузку колонны по жидкости. Унос в таких колоннах ниже, чем в обычных колпачковых. [c.358]

В литературе отсутствуют данные по гидродинамике ситчатых тарелок, по па основании данных, имеющихся для колпачковых тарелок (см. Tp 142), можно сделать следующие логически оправданные выводы. Зона ухода пара для ситчатых тарелок, вероятно, немного больше, чем площадь отверстий. У краев зоны ухода пара жидкость увлекается паром и забрасывается вверх. ч<Коридоры между отверстиями играют роль успокоительной зоны, в которой происходит деаэрация пены. Жидкость стекает обратно на тарелку в центре коридора между отверстиями. На эту вынужденную внутреннюю циркуляцию налагается поперечный ток жидкости по тарелке. Логично предположить, что весьма малый шаг между отверстиями окажет резкое отрицательное влияние на механический унос и производительность тарелки. [c.157]

Замена верхних колпачковых тарелок на прямоточные клапанные в испарительной колонне увеличило обмаслива-ние фенола из-за повышенного механического уноса капель масла. С целью уменьшения уноса масляных компонентов с парами фенола на верхней тарелке был смонтирован горизонтальный отбойник в виде пакета из металлической /нержавеющей/ стружки толщиной 200 мм и увеличена площадь слива жидкости на тарелках ниже ввода экстрактного раствора из печи П-2. Это позволило уменьшить обмас-ленность фенола. По-видимому, три верхние колпачковые тарелки являются эффективными отбойниками и замена их на клапанные нецелесообразна. [c.61]

Унос зависит также от плотностей газа и жидкости, поверхностного натяжения и вязкости жидкости. Увеличение о вызывает уменьшение уноса. По влиянию л опытные данные противоречивы согласно Баркеру и Чаудхури [134], унос на колпачковых тарелках пропорционален а по Эдулджи [135],—пропор- [c.555]

Продувка и унос. Для колонн с сиТчатыми тарелками предельные условия, при которых возникают продувка и чрезмерный унос жидкости, достаточно четко определить не удается. При низких или средних нагрузках по жидкости существует предельная высокая скорость пара, дополнительное увеличение ноторой приводит к большому увеличению гидравлического сопротивления и уноса и резкому надСнию к. п. д. тарелки. Так пак падежные данные отсутствуют, можно принять, что для ситчатых тарелок влияние скорости жидкости, физических свойств жидкости и расстояния между тарелками сказывается аналогично рассмотренному для колпачковых тарелок (стр. 153). Логично думать, что увеличение нагрузки по жидкости при постоянной скорости пара вызовет увеличение уноса жидкости. Влияние этого фактора четко не установлено при расстоянии между тарелками 450 мм и больше оно незначительно по сравнению [c.160]

Вследствие меньшего диаметра колпачка (около 50 и большего шага (76—152 мм) между коппач1<ами для тарелок с круглыми клапанами по сравнению с колпачковыми тарелками значительно уменьшаются гидравлическое сопротивление и унос жидкости оба эти показателя по порядку величины при мерно такие же, как для перфорированной тарелки. Вследствие меньшего гидравлического сопротивления тарелки пропускная способность по жидкости должна быть больше, чем для колпачковой тарелки. [c.164]

Благодаря многочисленным исследованиям [82, 83, 86, 87, 90 ] было установлено, что унос зависит не только от конструкции колпачковой тарелки, но и от скорости поднил гающихся паров, от их удельного веса, от удельного веса жидкости, от поверхностного натяжения жидкости и пара, от вязкости жидкости, от высоты слоя жидкости на тарелке. Как указывает Киршбаум, наибольшее влияние на величину уноса имеют скорость поднимающегося пара и его удельный вес. [c.54]

Проведенные опыты с колпачковыми и сетчатыми тарелками при гидравлическом затворе 15 лш и расстоянии между тарелками 100 мм позволяют сделать весьма важный практический вывод. Для ректификации колонн с жидким водородом, работающих при нормальном давлении, возможны скорости пароз 0,25 ч-0,35 м сгк без существенного уноса жидкости. Унос в этом случае не будет превышать 0,3— 0,4%, и, следовательно, уменьшение к. п. д. тарелки, согласно формуле (4. 1), ничтожно. [c.59]

Определенный практический интерес, в частности для вакуумных колонн, представляет метод расчета величины уноса жидкости в зависимости от ком11лекса (L/G) (р /рж) . и относительной паровой нагрузки при помощи графиков на рис. I1I-8, б, б для колпачковых и ситчатых тарелок [189, 194] и на рис. III-8, г для струйных тарелок [227]. Расчет по этим графикам производится следующим образом. Для определенного значения комплекса (L/G) (рп/рж) и принятого расстояния между тарелками Н по рис. [c.137]

В результате расчетов ректификационных колонн с колпачковыми тарелками при скоростях пара, определенных по уравнению Саудерса и Брауна Д183], и при расстоянии между тарелками Н = = 0,45 — 0,6 м было найдено [6, 202, 206], что величина уноса жидкости в колоннах, работающих под давлением, равна 0,01 — 0,015 кг кг пара, в атмосферных колоннах 0,03—0,06 кг1кг и в вакуумных колоннах 0,26—0,54 кг/кг. В связи с этим межтарель-чатый унос жидкости при Я = 0,45 — 0,6 ж надо определять лишь в колоннах, работающих при атмосферном давлении и под вакуумом. [c.138]

В настоящее время для абсорбции СО, водным раствором МЭА наиболее широкое распространение получили аппараты с кольцевой насадкой, располагаемой обычно двумя слоями. Нижний слой насадки состоит из керамических колец Рашига 50x50x5 мм, верхний — из колец 25x25x3 мм. Между слоями насадки находится тарелка для перераспределения газа и жидкости. В верхней части абсорбера имеется распределительное устройство. Диаметр абсорберов достигает 5 м, общая высота 30 м. Часто для снил<ения уноса моноэтаноламина с синтез-газом в верхней части абсорбера устанавливают три колпачковые тарелки, орошаемые циркулирующей флеглюй, и отбойный слой из колец Рашига. [c.111]

Если расстояние между тарелками жесткой конструкции в колоннах нельзя принимать меньше 600 мм из-за невозможности вести монтаж колпачков, ремонт и осмотр внутренних устройств и тарелок аппарата, то между тарелками желобчатого типа расстояние можно принимать равным 450 мм, если нет опасения уноса жидкости па вышележа-ш ую тарелку. Монтируют каждую тарелку через свободное колпачковое пространство вышележаш ей тарелки. Расстояние между тарелками в месте установки люков > 600 мм. [c.700]

Широко применяемые в газоперерабатывающей промышленности колпачковые, клапанные и ситчатые тарелки по своей гидродинамической характеристике относятся к барботажным. В таких аппаратах допустимая скорость газовой (паровой) фазы ограничивается уносом жидкости ка выше расположенную тарелк у и составляет 1,0--1,6 м/с при атмосферном давлении и 0,1—0,75 ад/с— при повышенном давлении (расстояние между тарелками равно 400—600 мм). Эффективность разделения в таких аппаратах зависит от дисперсности жидкой фазы, которая достигается повышением скорости газового потока. Однако с увеличением скорости газа повышается унос жидкости, снижается концентрация жидкой фазы на вышерасположенной ступени, уменьшается движущая сила процесса. К недостаткам тарелок барботажного типа следует отнести также неравномерность работы, связанную с тем, что газ стремится пройти в те отверстия тарелки, над которыми уровень жидкости минимален. С увеличением диаметра колонны неравномерность работы оказывает все возрастающее влияние. Кроме того, на тарелке происходит продольное и поперечное перемешивание жидкости, снижающее эффективность массопередачи в аппарате. [c.106]

При расчете движущей силь в аппаратах с переточными тарелками (ситчатыми, клапанными, колпачковыми) необходимо учитывать влияние на нее поперечной неравномерности истока жидкости, продольного перемешивания жид o ти, уноса и продольного перемешивания газа по рекомендациям, приведенным в литературе [5]. Пример такого расчета рассмотрен в главе VII. [c.109]

Тарелки с напра(влен ным движением фаз отличаются большей эф- [)сктилпостью благодаря организации такого контакта фаз, при котором пар выходит из прорезей в направлении движения жидкости на тарелке. Помимо этого за счет кинетичеокой энергии струи пара скорость жидкости на тарелке возрастает, что позволяет увеличить нагрузку колонны по жидкости. Унос в так их коло н нах ниже, чем в обычных колпачковых. Используются две раз но видности такгх тарелок. [c.145]