Ситчатые тарелки унос жидкости

Ситчатые колонны отличаются простотой устройства и высокой эффективностью. Основной их недостаток заключается в. том, что они удовлетворительно работают лишь в ограниченном диапазоне нагрузок. При низких нагрузках, когда скорость газа мала, жидкость протекает через отверстия и работа колонны нарушается. При больших нагрузках гидравлическое сопротивление тарелки сильно возрастает, причем наблюдается значительный унос жидкости (хотя на ситчатых тарелках унос меньше, чем на колпачковых тарелках). Другой недостаток ситчатых колонн состоит в том, что отверстия в тарелках легко забиваются. [c.601]

Негоризонтальность ситчатых тарелок уменьшает коэффициент массоотдачи из-за продольной и поперечной неравномерности работы тарелок, а также возрастания провала и уноса жидкости. Ниже представлены значения коэффициента массоотдачи в жидкой фазе Кук, полученные для рабочих условий процесса, в зависимости от наклона тарелки 7 [c.133]

Так, был разработан новый аппарат с прямотоком жидкости (рис. 4.8), в котором прямоток жидкости на смежных ситчатых тарелках осуществлялся с помощью наклонного переливного устройства с клапанами, ориентированными в сторону слива. При этом горизонтальная составляющая кинетической энергии парового потока в переливном устройстве способствует росту скорости транспорта жидкости с тарелки на тарелку, значительно превышающую скорость жидкости на горизонтальных тарелках. Кроме того, в этом случае переливная тарелка играет роль отбойного устройства, что позволяет увеличить скорость пара в сечении тарелки с минимальным уносом. Были проведены исследования на системе воздух - вода в аппаратах диаметром 700, 1000 и 3000 мм. Цель исследований заключалась в определении зависимости параметров математической модели массопередачи (Ре, 4,) от гидродинамических условий на тарелке. Эти параметры использовались в дальнейшем для расчета числа ситчатых тарелок, снабженных клапанным переливным устройством. [c.201]

Для процессов разделения, в которых требуется обеспечить низкое гидравлическое сопротивление используется ситчатая тарелка с отбойными элементами (рис. 3.18). По принципу действия тарелка относится к классу перекрестно-прямоточных конструкций. Основание тарелки выполнено из просечно-вытяжного листа, ячейки которого имеют наклон 30 и обраш,ены в сторону слива жидкости, благодаря чему часть энергии пара используется для организации движения жидкости по тарелке, обеспечивая равномерную работу по всей ее плоскости. Для предотвращения уноса жидкости на тарелке поперек движения жидкости установ- [c.331]

Рассмотрим характеристики процессов, протекающих на перфорированной решетке (ситчатой тарелке), способствующей равномерному распределению газа по сечению аппарата. При постепенном возрастании скорости газа в свободном сечении аппарата слой пены Н увеличивается (рис. 2) за счет уменьшения толщины слоя барботажа, и при определенной скорости газа барботажный слой практически исчезает, превращаясь в слой ячеистой пены. При дальнейшем увеличении скорости газа структура пены меняется — она становится подвижной, превращается в сильно турбулизованную газожидкостную систему. Такая пена представляет собой взвешенный слой жидкости в виде быстро движущихся пленок и струй, хорошо перемешанных с пузырьками и струями газа. С последующим ростом скорости газа турбулентность пены возрастает, ее структура приобретает вихревой характер, количество брызг над слоем увеличивается и при Юг = 3—3,5 м/с — значительная часть жидкости уносится с решетки уходящим газом. [c.14]

Неравенство (IV.10) представляет собой ограничение по производительности ректификационной установки, неравенства (IV. 11), (IV. 12)—ограничения иа паровой и жидкостной потоки, обусловленные гидродинамической обстановкой на тарелках. Известно, что при работе контактных устройств в случае слишком малого парового потока наблюдается провал жидкости (в ситчатых тарелках) или барботаж газа не по всей поверхности контакта. При слишком большом расходе пара увеличивается количество брызг, резко возрастает унос, наступает захлебывание . И в том, и в другом случае ухудшаются условия массообмена. Первый режим называется неравномерным, второй — режимом фонтанирования. [c.133]

Особенностью работы ситчатой тарелки в отличие от тарелки двойной выварки является то, что скорость пара в живом сечении должна быть достаточной, чтобы удерживать жидкость на тарелке. Чем толще слой жидкости, тем больше должна быть скорость. Однако чрезмерная скорость пара приводит к механическому уносу жидкости с одной тарелки на другую. Если та- [c.15]

Сопоставление уноса в клапанных тарелках с уносом в колпачковых и ситчатых тарелках показывает, что в клапанных тарелках унос меньше, чем в колпачковых, и больше, чем в ситчатых. Поэтому при скорости в свободном сечении до 1 м сек при работе с непенящимися жидкостями можно принимать расстояние между клапанными тарелками с дисковыми клапанами 200 мм, при скорости более 1 м/сек расстояние между тарелками рекомендуется увеличивать до 300 мм. [c.238]

В пределах допустимых нагрузок величина уноса жидкости со струйных тарелок, включая тарелки с отбойниками, обычно не превышает 0,1 кг/кг. Поскольку струйные, а также ситчатые тарелки с отбойниками могут применяться в вакуумных колоннах, приведем некоторые зависимости, позволяющие оценить величину уноса жидкости с этих тарелок [58]. При Н = 450 мм можно пользоваться следующими уравнениями для тарелок, изготовленных из просечно-вытяжного листа-со свободным сечением, составляющим 20% у основания и 50% у отбойников [c.194]

Тарелки с пластинчатыми клапанами. По принципу работы тарелки с пластинчатыми клапанами аналогичны тарелкам с круглыми клапанами. При нагрузке по пару около 20% от расчетной открываются легкие концы пластинок тяжелые концы открываются при нагрузке по пару в пределах 40—70% от расчетной. При еще больших скоростях пара клапаны остаются полностью открытыми и упираются в закрепляющие скобы. Рациональное расположение пластинчатых клапанов позволяет уменьшить гидравлическое сопротивление и унос по сравнению с колпачковыми тарелками порядок величины обоих параметров такой же, как при ситчатых тарелках. Пропускная способность по жидкости должна быть больше, чем для колпачковой тарелки, вследствие меньшей разности уровней жидкости на тарелке. Предполагают, что разность уровней жидкости для тарелки с пластинчатыми клапанами несколько больше, чем для тарелки с круглыми клапанами, но это различие не может быть значительным. [c.164]

В работе [12] представлены результаты экспериментальных исследований распределения уноса по длине переливной ситчатой тарелки, работающей в диапазоне малых плотностей орошения, при скоростях газа, отнесенных к рабочей площади тарелки, обеспечивающих устойчивую работу. Анализ литературных данных показывает, что определяемая в эксперименте величина уноса зависит от используемого метода его измерения непосредственное измерение капельного уноса сепарационными устройствами, ввод в поток жидкости трассера с последующим титрованием или фотоколориметрическим анализом. Основной задачей является выяснение распределения уноса по длине тарелки. Для этого использовали метод, основанный на непосредственном улавливании уносимой жидкости с помощью сепарационных устройств и измерение ее количества объемным методом. [c.48]

Авторами [48] запатентована барботажная тарелка, состоящая из ситчатого полотна и клапанов. Тарелка [49] образована из полотна с перфорированными участками и пластинчатых прямоточных клапанов, размещенных на полотне. Однако указанные конструкции обладают сравнительно невысоким диапазоном эффективной работы из-за повышенного уноса жидкости при больших паровых нафузках. Этого недостатка лишена тарелка [50] (рис. 2.23). [c.63]

В верхней секции колонны размещен слой упорядоченной насадки высотой 4 м. В качестве насадочных элементов можно использовать насадку IRG (глава 5). Для перераспределения жидкости и пара, организации бокового отбора и Ц.О. и ввода Ц.О. размещены ситчатые тарелки с отбойными элементами. Относительное свободное сечение полотен из просечного листа увеличено по сравнению со стандартным значением до 20 %. Это позволит уменьшить унос с тарелок жидкой фазы паровым потоком. [c.266]

Ситчатые тарелки представляют собой перфорированные диски с отверстиями диаметром 2—8 мм (или со щелями шириной 2—4 мм), снабженные обычным переточным устройством (рис. Х-8). Газ проходит через все отверстия и барботирует через слой жидкости. Будучи простыми по устройству, эти тарелки. обладают, однако, сравнительно узким диапазоном нагрузки по газу. При малых нагрузках жидкость будет протекать через отверстия (газ ке может удержать слой жидкости), а при больших — жидкость будет уноситься потоком газа на вышележащие тарелки. [c.467]

Такой же аппарат, но в горизонтальном исполнении, показан на рис. 2.15. В нем секция предварительной очистки газа от жидкости представляет собой сетчатый коагулятор, смонтированный на входе газа в аппарат, и одну сепарационную тарелку. Секция массообмена состоит из пяти ступеней контакта, представляющих собой комбинацию ситчатой тарелки с установленной над ней на расстоянии 650 мм сепарационной тарелки. Секция окончательной очистки газа состоит из коалесцирующей насадки и сепарационной тарелки, предотвращающей унос абсорбента из аппарата. Тип сепарационных элементов во всех секциях один и тот же — прямоточно-центробежный с тангенциальными завихрителями. Работа горизонтального абсорбера основана на принципе противо-точного движения газа и жидкости, причем переток жидкости от одной ступени контакта к другой осуществляется за счет использования энергии газа. [c.35]

Унос жидкости Б ситчатых тарелках В. В. Кафаров [67] рекомендует определять по уравнению Ханта и др. [c.71]

Исследование уноса жидкости Л. Аксельродом и Г. Юсовой проводили в пределах окоростей воздуха до 0,8 м/сек на ситчатых тарелках при расстояниях между тарелками Н = 80, 110 и 160 мм и кажущемся уровне /г=16, 18 и 20 мм. [c.283]

Ситчатые тарелки имеют ограниченное применение, так как отверстия в них (размером 2—8 мм) легко забиваются. Кроме того, при малых нагрузках жидкость будет проливаться через отверстия, а при больщих уноситься потоком газа на рас положенные выше тарелки. Высота слоя жидкости на ситчатой тарелке чаще всего равна 25—30 мм (определяется положением верхних кромок переливных труб). [c.338]

Унос жидкости происходит в виде пены или брызг. Пенный унос характерен для небольшой скорости паров (порядка 0,25— 0,3 м/сек). При больших скоростях унос происходит в виде брызг. Унос тем больше, чем выше уровень жидкости на тарелке. Расстояние между тарелками в воздухоразделительных аппаратах обычно равно 50—100 мм при скорости в некоторых колоннах, равной 0,8—1 м/сек, это расстояние увеличивают до 130—150 мм. а для уменьшения уноса жидкости над тарелками ставят отбойные устройства или увеличивают диаметр отверстий в ситчатых тарелках (до 1,3 мм). Последний способ как достаточно эффективный, позволяющий увеличивать скорость паров без заметного уменьшения к. п. д. тарелок, нашел применение в кислородных аппаратах большой производительности. [c.102]

К сходным представлениям о характере гидродинамических режимов, возникающих на перекрестноточных ситчатых тарелках, пришли многие авторы [133—140]. Существуют, однако, работы, в которых режим турбулентной пены на ситчатых перекрестноточных тарелках не отмечался — вслед за режимом ячеистой пены при скорости газа 1,4—1,7 м/с И. Н. Кузьминых и др. [141-143] наблюдали режим открытых газовых факелов (режим газовых струй и брызг), переходящий при скорости газа выше 2 м/с в инжекционный режим, сопровождающийся полным уносом жидкости с тарелок. Как показал анализ этих работ, режим открытых газовых факелов наступает на ситчатых тарелках со свободным сечением менее 0,15 м /м , о чем свидетельствует и более поздняя работа [148], хотя некоторые исследователи [144—146] наблюдали режим турбулентной пены и в этих условиях. [c.106]

При достаточно большой скорости газа (пара) на орошаемой ситчатой тарелке с перекрестным током газа и жидкости возникает так называемый инжекционный режим, сопровождающийся ухудшением контакта между жидкостью и газом и резким возрастанием уноса. Было установлено, что при определенных расходах газа и жидкости на ситчатой тарелке воа-моншо существование как пенного, так и инжекционного режимов в зависимости от того, в каком направлении происходит переход от пенного режима к инжекционному или наоборот [ ]. Из-за сильного увеличения уноса и ухудшения условий межфазного массообмена инжекционный режим не является пригодным для нормальной работы колонн, имеющих обычные ситчатые тарелки с перекрестным током пара и жидкости, и еле- [c.31]

Для ситчатых тарелок с отбойными элементами из просечновытяжного листа со свободным сечением 5с=20% для основания тарелки и 30% для отбойников (// = 450 мм), унос жидкости равен [c.93]

Принимая во внимание, что обычно известны состав разделяемой смесл и условия разделения, выбирают тип тарелки, наиболее подходящий к рабочим условиям процесса, и межтарельчатое расстояние. Зная эти величины, можно определить предельно допустимую скорость, при которой наступает резкий унос жидкости на выше расположенную тарелку (это явление граничит с явлением захлебывания насадочной колонны). Для расчета предельно допустимой скорости рекомендуются уравнения, предложенные различными исследователями. Для ситчатых тарелок, например, можно использовать уравнение Киршбаума [c.336]

Продувка и унос. Для колонн с сиТчатыми тарелками предельные условия, при которых возникают продувка и чрезмерный унос жидкости, достаточно четко определить не удается. При низких или средних нагрузках по жидкости существует предельная высокая скорость пара, дополнительное увеличение ноторой приводит к большому увеличению гидравлического сопротивления и уноса и резкому надСнию к. п. д. тарелки. Так пак падежные данные отсутствуют, можно принять, что для ситчатых тарелок влияние скорости жидкости, физических свойств жидкости и расстояния между тарелками сказывается аналогично рассмотренному для колпачковых тарелок (стр. 153). Логично думать, что увеличение нагрузки по жидкости при постоянной скорости пара вызовет увеличение уноса жидкости. Влияние этого фактора четко не установлено при расстоянии между тарелками 450 мм и больше оно незначительно по сравнению [c.160]

Т1ри небольших паровых нагрузках клапаны 4 закрыты и пар барботирует через отверстия перфорированных участков 2, тарелка работает как ситчатая. С увелич ием нафузки по пару открываются клапаны 4, и часть пара, выходя из-под клапана, взаимодействует с парожидкостным потоком, образующимся над перфорированной частью полотна, снижая тем самым унос жидкости на вышележащую тарелку. При больших расходах пара, когда клапаны полностью открыты, пластины 5 прижимаются снизу к полотну тарелки I, перекрывая отверстия перфорированных участков. В этом ст чае тарелка работает как прямоточная. [c.64]

Расстояние между ситчатыми тарелками принимают в пределах 150—600 мм. С уменьшением этого расстояния интенсивность массообмена растет, а npon i-водительность колонны падает. На противоположных концах соседних тарелок располагаются переливы (обычно сегментного сечения и без выступающих кромок над поверхностью тарелок), площадь сечения которых выбирается с таким расчетом, чтобы скорость сплошной фазы была меньше скорости осаждения мелких капель (например, 0,8—1,0 мм). В противном случае возникают унос и циркуляция сплошной фазы, приводящие к захлебыванию колонны. По этим же соображениям толщина слоя скоалесцировавшеп дисперсной фазы Лд под тарелкой должна быть небольшой она может быть найдена следующим образом Лд = = Ло + ha, где hg — требуемый иапор для истечения диспергируемой жидкости из отверстии тарелок ha — напор, необходимый для преодоления межфазного поверхностного иатяжеиия. [c.596]

Определенный практический интерес, в частности для вакуумных колонн, представляет метод расчета величины уноса жидкости в зависимости от ком11лекса (L/G) (р /рж) . и относительной паровой нагрузки при помощи графиков на рис. I1I-8, б, б для колпачковых и ситчатых тарелок [189, 194] и на рис. III-8, г для струйных тарелок [227]. Расчет по этим графикам производится следующим образом. Для определенного значения комплекса (L/G) (рп/рж) и принятого расстояния между тарелками Н по рис. [c.137]

Захлебывание ситчатой тарелки может явиться результатом ряда причин 1) обращенного течения жидкости из переливного стакана 2) переброса пены на вышележащую тарелку 3) переплескивания жидкости на вышележащую тарелку за счет волнообразования 4) полного подъема жидкости с тарелки газом (паром)— эрлифт 5) переноса жидкости на тарелку за счет уноса и др. [c.398]

При пропускании газа через перфорированную решетку (ситчатую тарелку), по которой протекает жидкость, образуется газожидкостная система, трансформирующаяся по мере увеличения скорости газа Шг- Сначала происходит барботаж, затем над барботажной зоной образуется слой пены, который непрерывно увели-Ч1ивается, заменяя барботажный при определенной скорости газа барботажный слой исчезает, превращаясь в слой ячеистой, малоподвижной пены. Переход от барботажного режима к пенному происходит при Шг=0,7—1,3 м/с. При дальнейшем увеличении структура пены меняется — она становится подвижной, превращается в сильно турбулизованную газо-жидкостную систему. Такая пена представляет собой взвешенный слой жидкости в виде быстро движущихся пленок и струй, тесно перемешанных с нузырька-1ми и струями газа. При развитом пенном режиме резко возрастает интенсивность тепло- и массообмена между фазами. С последующим ростом скорости газа турбулентность пены возрастает, ее структура приобретает вихревой характер, увеличивается количество брызг над слоем и при Шг=3—3,5 м/с значительная часть жидкости уносится с решетки потоком газа. [c.42]

Рис. 11.25. Относительный массовый унос жидкости как функция скорости газа и сэффективного межтарельчатого расстояния 5. Ситчатые тасклки с отверстиями диаметром 6,35 мм высота слоя жидкости на тарелке 45,72 мм система воздух —вода а — расстояние между тарелками 20,32 см и 8 = 8,89 см в — 30,48 и 19,05 с — 40,64 и 29,21 ё — 50,80 и 39,37 е— 60,96 и,49,53 / — 71,12 и 59,69.

Колонна технического кислорода (фиг. 32) имеет 14 тарелок диаметром 700х 300 лл. Тарелки ситчатые, односливные, кольцевого типа. В нижней части колонны имеется отбойное устройство, препятствующее уносу жидкости вместе с парами кислорода, поступающими из трубного пространства конденсатора. Нижняя тарелка имеет длинный сливной карман, обеспечивающий спокойную подачу жидкости, стекающей по колонне в конденсатор. Конденсатор состоит из 3636 трубок диаметром 8x0,5 мм, длина трубок 1500 мм. [c.43]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология