Диаметр пузырька

Здесь St = кЦи —критерий Стэнтона, учитывающий скорость пузырька Не = i Uf,/vL — критерий Рейнольдса, учитывающий диаметр пузырька и вязкость жидкости 5с — критерий Шмидта. [c.18]

Согласно теории капиллярности диаметр пузырьков в момент отрыва от поверхности равен [c.106]

Давление в ата Температура в С Удельный вес в ке/м> Диаметр пузырька в мм Объем пузырька в мм [c.106]

При цепном барботаже [6] диаметр пузырька рассчитывают по следующим формулам для ламинарного движения [c.17]

I — характерный линейный размер, равны й среднему диаметру пузырька или газовой струи в барботажном слое, м. [c.110]

По данным скоростной киносъемки [24] скорость движения стенки кавитационного пузырька при образовании струи достигает 500 -600 м/с. По теоретическим оценкам Ноде скорость струи составляет 10 м/с. Экспериментально наблюдаемые струи имеют характерное утолщенное основание и экспоненциальную образующую, диаметр головной части струи на порядок меньше диаметра пузырька. Поэтому высокоскоростные кумулятивные струи создают локальные давления порядка 102- 10 МПа. [c.61]

При отношении объема пара к объему жидкости в пузырьке Уг./Уж 10 паровая фаза приобретает сферическую форму, а еще неиспарившаяся жидкость располагается под паровым пузырьком. Толщина пленки жидкости в этом случае не превышает 0,1 Д, где Д —мгновенный диаметр пузырька. По мере испарения агента пленка утончается и в конце процесса исчезает. По достижении величины критерия Рейнольдса Ке > 2200 пузырек принимает форму эллипсоида вращения, а с ростом Ке — фюрму шапки гриба (рис. 27). [c.53]

Произведенная киносъемка процесса позволила установить динамику роста поверхности и объема пузырька, время, необходимое для полного испарения, пройденный путь, скорость всплывания и диаметр пузырька с точностью до 0,1 мм. На основании этих данных были определены количество тепла, подведенное к пузырьку коэффициенты теплопередачи, отнесенные к полной поверхности пузырька, так как истинную поверхность теплообмена определить довольно сложно даже в интервале изменения паросодержания О <т< 10%. [c.59]

Подставив значение и из уравнения (27) в (17) с учетом среднего паросодержания и определив с помощью фото- или киносъемки средний диаметр пузырька в барботажном слое и соответствующие ему диаметры Д и Д,, можно рассчитать среднеинтегральное значение коэффициента теплопередачи Ki- Зная величины Ки Fi и Ди а следовательно, и количество тепла Q, необходимое для испарения пузырька, из уравнения (19) нетрудно определить время полного испарения. Соответственно окончательное выражение для минимальной высоты зоны контакта в барботажных испарителях [c.64]

В начальный момент конденсации определяющее влияние на теплообмен оказывает теплопроводность жидкости. Поэтому, несмотря на то, что для достижения постоянной скорости всплывания пузырька требуется время порядка 10" с, скорость изменения диаметра пузырька на участке разгона максимальна. Образовавшаяся пленка [c.76]

Рис. 45. Изменение диаметра пузырька во времени

Использовав данные по изменению во времени безразмерного относительного диаметра пузырька конденсирующегося пара без и при наличии неконденсируемых примесей [5 , можно определить величину уменьшения мгновенного коэс )фициента теплоотдачи при конденсации пузырька парогазовой смеси в зависимости от состава последней (рис. 53, кривая 1). При этом оказывается, что отношение ап. г/о к не зависит от величины критериев Пекле и Якоба по крайней мере в интервале изменения последних от 1500 до 4500 и от [c.84]

Многочисленными исследованиями было установлено, что средний (энергетически наиболее устойчивый) диаметр пузырька газа в барботажном слое (система вода — газ) мало зависит от величины критерия Рейнольдса в сопле на подаче газа и составляет примерно 5—6 мм. Зная исходный состав парогазовой смеси и количество выпавшей влаги, можно определить конечный состав смеси и ее объем. Отсюда несложно определить конечный диаметр пузырька, рассчитать мгновенные коэффициенты теплопередачи и поверхность пузырька в начале и конце процесса и найти и. усредненные значения. [c.85]

Усредненный за время пребывания пузырька в зоне контакта поверхностный коэффициент теплопередачи можно определить, имея следующие исходные данные средние диаметры пузырька на входе и выходе из зоны контакта [c.94]

Дк диаметр пузырька парогазовой смеси на выходе из зоны контакта. [c.95]

Из приведенных расчетных значений действительному значению соответствует Kf = 50,3 кВт/м °С и / = 662 м /м . Таким образом, средний диаметр пузырька в барботажном слое = 4,53 мм, что хорошо согласуется с данными других исследователей [36]. [c.95]

Для низких давлений отрывной диаметр пузырька оказывается связанным с временем роста от. момента возникновения до момента отрыва соотношением [c.220]

При скорости выше критической диаметр пузырька не зависит от диаметра отверстия и возрастает при повышении скорости барботажа. [c.167]

При < 1,5 мм скорость подъема пузырьков возрастает с увеличением их диаметра. Пузырьки с й > 6 поднимаются вертикально, но сильно деформируются, и скорость их подъема лишь незначительно возрастает с увеличением диаметра. Пузырьки с диаметром от 1,5 до 6 мм поднимаются по спирали и деформируются при этом. [c.167]

Иногда ПКФ рассчитывают по этой формуле, разделяя газовую фазу на шары-ячейки и на шары-агрегаты [304]. Исключительная приближенность такого метода не вызывает сомнения уже хотя бы потому, что форма пузырьков, агрегатов и струй газа далека от формы шара, а плотность их упаковки далека от максимальной. Некий средний диаметр пузырька определяется чаще всего с помощью масштабной фотографии или кинофотосъемки. [c.70]

Скорость всплывания пузырьков и их размер определяли также фотографическим методом. При фотографировании применялась боковая импульсная подсветка, дающая вспышку света через определенные промежутки времени. Пленки расшифровывались при помощи микроскопа МИР-12, соединенного с микрометрической насадкой. Цена деления шкалы наса. ки определялась объект-микрометром, Истинный диаметр пузырька определялся при помощи калибровочного графика, полученного путем фотографирования стальных шариков известного диаметра при том же способе подсветки, что п при фотографировании пузырьков. [c.20]

При определении скорости движения пузырьков газа при атмосферном давлении использовали вазелиновое масло, предельно насыщенное газом. В экспериментах при повышенных давлениях масло специально не газировалось, но в течение тех небольших отрезков времени, через которые фотографический метод позволял определить диаметр пузырьков, изменения размеров этих пузырьков практически не наблюдалось. [c.20]

Подобные кривые были получены для пузырьков азота, всплывающих в чистом вазелиновом масле и растворах смол, асфальтенов и парафинов, в масле при разном давлении. Графическим дифференцированием кривых зависимости высоты подъема пузырьков от времени была получена зависимость скорости движения пузырьков от времени, после чего при помощи кривых зависимости скорости от диаметра пузырьков были получены графики функции Y г х) и определены угловые коэффициенты а. [c.24]

При свободном движении, когда пузырьки газа проходят через отверстия диаметром с ,, слой нефтепродукта, диаметр пузырьков определяют из условия тождественности подъемной СИЛЫ и силы сопротивления с учетом поверхностного натяжения а [c.70]

Характерно, что диаметр пузырьков не зависит от объемного расхода газа V, а зависит от диаметра отверстия капилляра с1. [c.174]

Если газ барботирует через слой жидкости, величину /о можно определить по уравнению (9). Обычные диаметры пузырьков составляют 0,2—0,6 см скорости движения пузырьков 15— 35 см1сек. При этих значениях интервал величин 1о будет [c.20]

Частота образования пузырька зависит от величины пузьфьков в момент отрыва. Ввиду того что при возр тании давления диаметр пузырька уменьшается, частота отрыва их увеличивается. [c.108]

Наиболее обширное исследование процесса теплопередачи при испарении капли выполнено С. Сидеманом, им же сделана попытка получить теоретическое решение задачи. С. Сидеманом установлено влияние различных факторов (диаметра пузырька, температурного напора, скорости свободного всплывания, гидростатического столба жидкости) на процесс теплообмена, а также выполнено исследование контактных испарителей барботажного типа. [c.52]

Пузырек все время сохраняет сферическую форму, что справедливо при величине критерия Рейнольдса Ре 2200 (за определяющий размер принят диаметр пузырька). В начале испарения в верхней части каплп собирается паровая фаза. [c.53]

Наконец, с ростом паровых пузырьков тесно связаны понятия отрывного диаметра и момента отрыва. Последний определяет завершение единичного акта центра парообразования, т. е. продолжительность периода его действия. Однако следует признать, что в задаче об отрыве паровых пузырьков пока что больше нерещен-ных, неясных вопросов, чем понимания механизма этого явления. Основная трудность в определении отрывного диаметра пузырьков заключена в описании условий отрыва. Распространенным приемом отыскания отрывного диаметра паровых пузырьков служит решение уравнения равновесия сил, приложенных к растущему паровому пузырьку, включая и силы инерции. Диаметр пузырька, для которого это равновесие выполняется, рекомендуется ак [c.219]

Возможно задача об определении отрывного диаметра пузырька должна решаться с привлечением некоторой характерной величины, аналогичной разрушающему напряжению. Если предположить, что величина этого напряжения пропорциональна коэффициенту поверхностного натяжения ст, то формальное описание условий отрыва пузырька останется тем же, что и на основе предпосылки о балансе сил, приложенных к пузырьку. Поэтому подобные решения, откорректированные с помощью экспериментальных данных эмпирическими коэффициентами, находят достаточно широкбе применение и дают удовлетворительные результаты. Например, в области высоких давлений, отрывные диаметры пузырьков при кипении воды, этилового спирта и бензолов описываются зависимостью [c.220]

Под скоростью барботажа подразумевается объем газа, проходящий через массу жидкости в единицу времени м сек). В процессе барботажа пузырькп газа движутся отдельно один от другого через слой жидкости. При малой скорости барботажа диаметр пузырьков определяется следующим образом [c.167]

Приведенные уравнения для расчета объемных коэффициентов массоотдачи справедливы при определенных гидродинамичееких режимах. Из-за многообразия предложенных классификаций гидродинамических режимов и пределов их существования, вызванного различием визуальной оценки структуры газожидкостного слоя, практическое применение указанных уравнений затруднено. Уравнения для определения коэффициентов массоотдачи, отнесенных к единице межфазной поверхности [66, 267, 373], также имеют расхождения в части влияния определяющих гидродинамических параметров. Это вызвано различным подходом к оценке поверхности контакта фаз. Определяющим размером для критериев Nu и Re в некоторых уравнениях [210, 262, 291] служит не имеющий реального выражения средний диаметр пузырька Для учета влияния структуры газожидкостного слоя и циркуляции газа некоторые авторы [9, 217, 291] вводят в критериальное уравнение симплекс djdn,, в котором принимают п. = 4 мм, считая, что при таком размере пузырька в нем не происходит циркуляции газа и дальнейшее уменьшение размера пузырька не влияет на массообмен. [c.125]

Определить коэффициент массопередачи при абсорбции хлора расплавом, если площадь сечения хлорирующего отделения реактора 5 = 33,2-10- м , усредненный диаметр пузырька dn—0,005 м, газонаполнение расплава ф = 0,113, коэффициент использования хлора т1 = 347о. Расход 100 /о-ного хлора l ii = = 100 л/ч. Высота слоя расплава в реакторе А = 0,62 м. [c.191]

Пример 26. Рассчитать размеры аппарата для хлорирования титановых шлаков в расплаве хлоридов. Производительность реактора Gp=170 т СЬ в сутки, содержание хлора в исходном газе 707о (об.), давление газа на входе в расплав 0,15 МПа. Температура расплава i = 800° . Давление парогазовой смеси на выходе из расплава 0,1 МПа парциальное давление хлора в отходящем газе 0,0002 МПа равновесное давление в газе над расплавом 0,00015 МПа. Усредненный диаметр пузырька газа в расплаве 5 мм. Коэффициент массопередачи при абсорбции хлора расплавом Na l, Mg l2, содержащим хлориды железа, составляет по экспериментальным данным fer = l,0 кмоль/(м2-ч-МПа). [c.192]

Газосодержание системы. В аппаратах типа РМС газ вводится под мешалку. Обтекая диск открытой турбинной мешалки, он срывается в виде шлейфов с ее лопаток, и в дальнейшем пузырьки газа дробятся до устойчивых размеров в турбулентном потоке жидкости. Из этого следует, что диаметр пузырьков, достигающий при интенсивном перемешивании 1—2 мм, а следовательно, и их удельная поверхность не зависят от способа ввода газа в аппарат. При расчете газосодержания системы, пере.меши-ваемой турбинными мешалками, пользуются обычно двумя рекомендациями. Для чистых жидкостей, не содержащих ПАВ и других примесей, по данным [100], [c.122]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология