Эжектор теория

Общая теория эжекции подробно разработана в трудах К. К. Баулина, С. Е. Бутакова, П. Н. Каменева и основные ее выводы не изменяются в любых частных случаях использования эжекторов. Однако специфические условия эжекции при повышенных давлениях, и в особенности при изменении агрегатного состояния эжектирующего агента, вносят поправки в методику расчета. [c.6]

Расчет паровоздушных эжекторов глубокого вакуума по теории П. Н. Каменева [c.138]

В части 1 рассмотрена теория одномерных газовых течений, на которой б зируются методы расчета реактивных двигателей, лопаточных машин, эжекторов, аэродинамических труб и испытательных стендов. Изложены теория пограничного слоя и теория струй, лежащие в основе определения сопротивления трения, полей скорости и температуры в соплах, диффузорах, камерах сгорания, эжекторах и т. п. [c.2]

Васильев Ю. Н. Теория сверхзвукового эжектора с цилиндрической камерой смешения Ц Лопаточные машины и струйные аппараты, вып. 2.— М. Машиностроение, 1967. [c.519]

Можно получить, однако, ряд полезных результатов, основываясь на решении уравнений одномерной газовой динамики. Одномерные представления широко используются при расчете реактивных двигателей, лопаточных машин, эжекторов, аэродинамических труб и испытательных стендов. Одномерная теория нереагирующих газов подробно изложена в монографиях [382—388]. [c.124]

Методика расчета эжектора излагается по работам проф. Е. Я. Соколова. Многочисленные эксперименты, проведенные Е. Я. Соколовым и его сотрудниками во Всесоюзном теплотехническом институте, им. Ф. Э. Дзержинского, а также обобщение опытных результатов, полученных другими исследователями, полностью подтвердили эту теорию. [c.16]

Темпов В. К- Основы теории жидкостных эжекторов. Челябинск Челябинск. политехи, ии-т, 1971. 89 о. [c.275]

В верхней части номограммы № 1 [13] в координатах С АР зависимость расхода газа через ФП от перепада давления на фильтрующей перегородке изображена прямыми наклонными линиями. С другой стороны, количество поступающего газа зависит от работы эжектора. Из теории струйных насосов известно, что максимальный коэффициент эжекции (С/тах) достигается в отсутствии гидравлического сопротивления носле эжектора (при АРр = 0) [c.670]

Расчету струйных аппаратов посвящены работы многих авторов. Ниже приводятся теория и метод расчета эжекторов, разработанные проф. П. Н. Каменевым. [c.45]

В книге обобщены и систематизированы результаты работы авторов во Всесоюзном научно-исследовательском институте металлургической теплотехники (ВНИИМТ) по теории, расчету и конструированию паро- и газоструйных эжекторов, а также материалы, опубликованные в отечественной и зарубежной литературе. Разработанный метод расчета проверен на промышленных установках. Полученные экспериментальные данные позволяют правильно выбрать конструкцию проточной части аппаратов этого типа. Так как любая вакуумная система помимо насоса включает вакуум-провод и откачиваемый объем, то в книге рассмотрены режимы течения газа, методы расчета простейшей вакуумной системы с пароэжекторными насосами и способы измерения вакуума. [c.4]

Анализ расходных характеристик будем проводить с использованием теории газовых эжекторов для схемы, изображенной на рис.5.1. [c.163]

Глава 6. ОСНОВЫ ТЕОРИИ и РАСЧЕТА ПЕНОГЕНЕРАТОРОВ С ГАЗОЖИДКОСТНЫМ ЭЖЕКТОРОМ [c.174]

В последние годы как за рубежом, так и в СССР при аппаратурном оформлении массообменных процессов начинают применять струйные аппараты (инжекторы, эжекторы). Известные до настоящего времени теории жидкостно-газовой инжекции (эжекции) не затрагивают механизм взаимодействия потоков рабочей жидкости и засасываемого газа. [c.138]

В камере всасывания вышедшая с большой скоростью струя рабочего пара (обычно более 1000 м/сек) встречает частицы холодного пара, имеющие сравнительно с рабочим паром незначительную скорость, и увлекает их. Механизм увлечения холодного пара в эжекторе еще недостаточно изучен. В свете современной теории турбулентного течения свободных струй жидкостей и газов процесс увлечения представляется как результат передачи импульса от выносимых за пределы струи частиц рабочего пара к частицам окружающей среды (холодного пара) с которыми они входят в соприкосновение в пограничном слое. Получая импульс, частицы холодного пара приобретают большую скорость и присоединяются к струе. В результате обмена импульсами между струей рабочего пара и окружающим ее холодным паром средняя скорость струи падает. В диффузоре, в суживающейся его части, называемой также камерой смешения, процесс смешивания рабочего и холодного пара заканчивается и начинается процесс повышения давления за счет дальнейшего уменьшения скорости потока, уже включающего рабочий и холодный лар. [c.14]

Расширение использования струйных аппаратов, а также развитие теории их заставило обратить внимание на использование эжекторов в холодильном цикле с различными холодильными агентами. [c.21]

Состояние теории и расчета эжекторов не позволяют еще построить достаточно достоверные характеристики эжектора при работе на переменных режимах, т. е. при изменении тех или иных параметров. Однако многочисленные экспериментальные работы по исследованию пароструйных аппаратов [9, 10, 11, 12, 13, 14, 15 и 16] дают представление о работе эжекторов при переменных режимах. [c.81]

Дальнейшая задача теории заключается в установлении связей между параметрами торможения газов, поступающих в эжектор, и параметрами смеси, выходящей из эжектора. Мы рассмотрим случай газов, имеющих одинаковый химический состав, но имеющих различные температуры торможения Т о, и Т , которым соответствуют различные значения критической скорости а 1 и а. Температура торможения смеси Тд должна быть определена из уравнения энергии (9). [c.10]

Обработка материалов эксперимента включа. а )асчет расходов и давлений по записям показаний приборов н вычисление обобщенных параметров эжектора, по которых производился анализ работы эжектора и сравнение с теорией. [c.25]

Исследования эжекторов с другими соплами и камерами смешения (фиг. 13, 14 и 15) подтверждают результат, полученный в первой серии экспериментов с увеличением отношения давлений р уменьшается наибольшая величина скорости подсасывания газа низкого давления, которая может быть получена в данном эжекторе. Этот результат находится в полном качественном согласии с теорией, изложенной в этой работе. Количественные сравнения будут даны ниже, при рассмотрении критических коэ-фициентов эжекции. [c.26]

Результаты обработки в обобщенных параметрах показывают, что теория правильно отражает поведение эжектора на режимах, соответствующих Хд<Х1 ,а,. [c.28]

Сравнение экспериментальных точек и теоретической кривой показывает, что предложенная в этой работе теория хорошо отражает сущность явлений, происходящих в газовом эжекторе, и может служить надежной основой для расчета эжектора, включая расчет его критических режимов. [c.28]

Б связи с указаниями авторов настоящей работы на то, что в теории, данной в работе (1), не выполнено уравнение количества движения, были даны две приближенные теории критических режимов эжектора—теория Г. И. Таганова теория Ю. Н. Васильева, в которых уравнение количества движения уже выполняется. Г. И. Таганов дал приближенную теорию критического режима эжектора [3], приняв линейный закон изменения приведенного расхода по сечению 5 сверхзвуковой струи, коэффициент наклона которого определялся из уравнения количества движения. В своей приближенной теории Ю. Н. Васильев предположил, что на границе струй в сечении 5 давление меняется скачком. и остается постоянным по всему сечению сверхзвуковой струи величина этого скачка определялась также из уравнения количества движения. Обе эти приближенные теории следует признать существенными из-.эа их простоты, однако их общим недостатком является тот факт, что они не дают различия между случаями плоского и осесимметрического эжектора, а также между осесимметрическим эжектором с центральной струей высоконапорного газа и осесимметрическим эжекто )ом с центральной струей низконапорного газа, хо я это различие, повидимому, может быть существенным. [c.41]

В приложении к задачам расчета вентиляционных установок излагается теория свободных струй. Изложены основы теории расчета кольцевых отсосов для гальванических и соляных ванн. Рассматриваются основы расчета паровых и пневматических эжекторов вентиляционных установок и аэродинамиче- ские основы расчета воздуховодов. [c.2]

Бутаков С. Е. Испытание эжекторов низкого давления и уточнение их теории. Сб. Промышленная вентиляция , № 4, СИОТ ВЦСПС, М.—Свердловск, Гос. научное изд-во черной и цветной металлургии, 1961. [c.189]

В четвертое издание книгп внесены небольшие исправления и добавления, относящиеся главным образом к главам, посвященным теории пограничного слоя, течениям газа в соплах и диффузорах, теории газовых эжекторов, газодинамике крыла и решетки крыльев и магнитной гидрогазодинампке. [c.8]

Вместе с тем многие вопросы, нанример определение соиро-тивления трения и нолей скорости п температуры, построение картины течения в камере сгорания, эжекторе и сверхзвуковом диффузоре, выяснение силового и теплового воздействия выхлопной струи реактивного двигателя на органы управления и другие части летательного аппарата, а также на стенки испытательного стенда и т. п., пе могут быть разрешены без привлечения дифференциальных уравнений гидрогазодинамики или уравнений пограничного слоя.. В связи с этим в кннге значительное внимание уделено основам гидродинамики, теории пограничного слоя и теории струй. [c.9]

Ряд важных вопросов (теория сверхзвуковых сопел, диффузоров, эжекторов и решеток крыльев, иоиользованне газодинамических функцнй и др.) в новом издании излагается более обстоятельно, чем прежде. Появление специальных учебников и [c.9]

Вопросу выбора необходимой длины цилиндрической камеры смешения, в случае центрального расположения эжектирующего сопла, посвяш ено небольшое число работ, носяш пх, в основном, эмпирический характер. Предлагаемый в некоторых из них анализ нроцесса смешения в смесительной камере эжектора нам кажется физически недостаточно последовательным. Наиболее правдоподобной, по нашему мнению, является подмеченная Г. Н. Абрамовичем [1] аналогия между деформацией поля скоростей в свободной турбулентной струе и в камере смешения эжектора, выражающаяся в сохранении свойства аффинности полей скоростей. Известно, что свойство аффинности полей скоростей вообще характерно для турбулентного пограничного слоя. Это, естественно, приводит к мысли о возможности аппроксимации опытных данных соответствующими соотношениями из теории турбулентных струй. Хотя автор [1] и рассуждает подобным образом, однако для расчета длины камеры смешения он пользуется все же эмпирически подобранными численными соотношениями. В то же время, используя строгое решение уравнений для турбулентной затопленной симметричной струи несжимаемой жидкости [2] [c.254]

Расчет эжекционных смесителей. Расчет эжекционных смесителей основан на теории эжекции, разработанной для наро-воздуш-ных эжекторов и водоструйных насосов 44-47 f ppj окислительном пиролизе в отличие от полного горения эффективность эжекции должна быть незначигельной исходные метан и кислород поступают в смеситель под давлением и смешиваются в основном за счет своей кинетической энергии, поэтому явление собственно эжекции играет небольшую роль. [c.306]

В книге рассмотрены теория и расчет парогазоструйных эжекторов. Приведены эксплуатационные характеристики одно- и многоступенчатых струйных насосов, а также реко.мендация по их рациональному конструированию. Описаны режимы течения газа в вакуумных системах и методы измерения вакуума. Изложены основы расчета вакуумных систем с пароэжекторными насосами. [c.2]

В настоящее время существуют три направления в расчете пароструйных эжекторов. Одно из них основано на раздельном рассмотрении процессов расширения, смешения и сжатия с детальной количественной оценкой потерь на каждом этапе. Для описания происходящих процессов используют обычные термодиЕ. амические зависимости истечения газов и паров. Такая теория впервые изложена Каула и Робинзоном применительно к эжекторал конденсационных установок паровых турбин. Ряд ценных дополнений к ней затем был сделан А. А. Радцигом и М. И. Яновским. В дальнейшем теория была развита и система- [c.36]

ТОЧНОЙ части эжектора благодаря введению дополнительного сопротивления. При таком способе регулирования зжекции горелка должна быть рассчитана так, чтобы при полном открытии регулировочной шайбы (или соответствующей заслонки) подсос воздуха был на 15 20% больше, чем это необходимо для полного сжигания газа. Нормальная работа горелки при этом условии обычно имеет место при частичном дросселировании эжектируемого потока. Как следует из теории струйных аппаратов, при величинах коэффициента эжекции, соответствующих средней и высокой теплотворной способности газа, можно считать, что> [c.446]

Г азовые эжекторы находят широкое и разнообразное применение в различных технических устройствах и вопросы, связанные с их теорией и расчетом, хорошо изучены и подробно разработаны [ 1 ]. Те или иные особенности расчета связаны с конкретным назначением эжектора и зависят от способа задания исходных данных и потребных выходных параметров. Ниже приводятся основные зависимости, необходимые для расчета газового эжектора применительно к пенопроизводящим устройствам и рекомендации по конструированию эжекторных генераторов пены. [c.154]

Изложенные ниже основы расчета пеногенератора с двухступенчатым газожидкостным эжектором базируются в основном на теории двухфазных течений, развитой в трудах Ю.Н.Васильева, М.Е.Дейча, Г.А.Фллиппова, и учитывают специфические особенности работы эжектора, связанные с процессом пенообразования. Примем следующие индексы обозначения компонентов смеси пж — двухфазная парожидкостная смесь сжиженного газа сж — жидкая фаза сжиженного газа в двухфазной смеси п - паровая фаза в двухфазной смеси ж - пенообразующая жидкость [c.186]

Васильев Ю.Н. Теория двухфазного газожидкостного эжектора с шшиндрической камерой смешения. - В сб. Лопаточные машины и струйные аппараты, вып.5. - М. Машиностроение, 1971, с.175...261. ил. [c.218]

Первые четыре работы сборника посвящены исследованию критического режима звукового эжектора. В работе М. Д. Миллионщикова и Г. М. Рябинкова Газовые эжекторы больших скоростей приведены результаты экспериментов, при которых был обнаружен этот предельный режим, и предложен приближенный метод расчета параметров критического режима звукового эжектора с цилиндрической камерой смешения. В последующих работах Г. И. Таганова и И. И. Межирова, К теории критического режима газового эжектора , А. А. Никольского и В. И. Шустова Критические режимы газового эжектора больших перепадов давления и Ю. Н. Васильева, К теории газового эжектора дано существенное уточнение теории критического режима, позволившее надежно определять основные параметры газового эжектора с цилиндрической камерой смешения расчетным путем. [c.3]

В настоящей работе излагаются метод расчета газовых зжекторов и результаты экспериментального исследования, которое было выполнено на опытном эжекторе, работавшем на естественном горючем газе с ратовскою газового месторождения. Термодинамические свойства 9ТОГО газа определяются его основной составляющей—метаном. Экспериментальные возможности, которые допускали изменение в широких пределах расходов п давления газов при неограниченной допустимой продолжительности эксперимента, были использованы для детального изучения ряда принципиальных вопросов теории и расчета, имеющих основное значение для всех применений газовых эжекторов. [c.5]

Задачей теории является обоснование рациональных соотношений осноеных размеров эжектора и условий его работьу)беспечивающих. шбо ианвысшеезначениепри задан- [c.5]

Для сравнения опытных данных с теорией удобно пользоваться обобщенными параметрами, построение по которым должно приводить к одной обобш.енной характеристике для различных эжекторов и для различных величин р . [c.26]

Из теории эжектора следует, что дли эжектора больших скоростей можно с б()льшой точностью считать, что L равно коэфициенту Уд восстановления давления в диффузоре. Известно, что величина д записит от X", от числа Рейнольдса и степени равномерности потока, входя1л,его в диффузор. [c.26]