схемы температурный напор

Недостатком методи , использующих в качестве оценки поверхностей отношения величин и имеющих в знаменателе температурный напор, является невозможность сравнения аппаратов с различными схемами обтекания, когда при поперечном обтекании температурный напор является функцией степени приближения перекрестного тока к противотоку. Кроме того, для всех рассмотренных методик, использующих графический способ сравнения, полученные зависимости оказываются справедливыми лишь для конкретных параметров теплоносителя. Смена теплоносителя или его параметров приводит к необходимости заново строить графики. [c.12]

Средний температурный напор при смешанном и перекрестном токе можно также определять по методу Н. И. Белоконя [141]. Способы расчета среднего температурного напора для различных схем тока при постоянных условиях теплопередачи в элементе подробно описаны [21, 83 и др.]. Эти работы имеют недостатки, которые рассмотрены в [84]. Здесь отметим лишь главные из них часть решений некорректна, для ряда схем решения отсутствуют [c.103]

Структуру математической модели составляет математическое описание процесса, которое представляет собой систему уравнений, причем каждое из них может быть любого вида (алгебраическое, трансцендентное, дифференциальное, интегральное ит. п.)[811. Приведенные ранее математические описания процесса теплопередачи являются частными, пригодными только для отдельных конкретных случаев, что очень затрудняет составление алгоритмов теплового расчета для всех промышленных аппаратов. Универсальная математическая модель процесса теплопередачи в элементе охватывает все известные в технике элементарные схемы тока. Модель статическая и получена из уравнений теплового баланса, теплопередачи и уравнения Н. И. Белоконя (1411 для среднего температурного напора. [c.113]

О (соответственно при противотоке, двухходовом смешанном токе и прямотоке). Кроме того, рассматриваемая модель полностью заменяет предложенные нами ранее [84, с. 37—42] очень громоздкие в реализации управления связи, использующие поправки = /(Р, ) к среднему температурному напору для различных схем тока в элементе. [c.114]

Средний температурный напор. Для характеристики движущей силы процесса теплопередачи необходимо знать разность температур потоков, обменивающихся теплом. Схема изменения разности температур потоков вдоль поверхности теплообмена показана на рис. 87. Из рисунка видно, что в тепло-обменных аппаратах разность температур и температура потоков непрерывно изменяются, поэтому в расчетах в качестве Ai принимается ее среднее (А ср) или среднелогарифмическое (Ai p ig) значение. Величина Ai -p — это средняя движущая сила процесса теплопередачи. Она называется средним температурным напором. [c.158]

Для теплообменников, в которых направление потоков является более сложным, чем прямоток или противоток (смешанное направление потоков), среднелогарифмический температурный напор должен быть скорректирован с помощью коэффициента ед/, численное значение которого зависит от схемы движения потоков и вспомогательных величин Р ж Н. [c.159]

Реакторы, включенные по схемам рис, 22,а и б, работают при температуре 21—24°К и под давлением 1,8— 3,0 ат, что обеспечивает необходимый температурный напор для последующей конденсации параводорода. [c.67]

Рис. ХХ1-21. Схема потоков дымовые газы - воздух (к определению температурного напора)

Средний температурный напор. В большинстве производственных процессов тепло передается при переменных температурах одного или обоих теплообменивающихся потоков. Очевидно, в этом случае разность температур, или температурный напор, пропорционально которому передается тепло, также будет величиной переменной, меняющейся вдоль поверхности нагрева. В связи с этим возникает необходимость определения средней разности температур (среднего температурного напора) между теплообменивающимися средами. Это среднее значение температурного напора, естественно, зависит от характера изменения температур потоков вдоль поверхности теплообменного аппарата, который может быть различным. К наиболее характерным случаям относятся прямоток, противоток, перекрестный ток и смешанный ток. Основные схемы движения потоков, соответствующие этим случаям, представлены на рис. ХХП-29. [c.605]

Средний температурный напор Д/ср процесса теплопередачи зависит от ряда факторов начальных и конечных температур охлаждающей и охлаждаемой жидкостей (газов), характера изменения температур охлаждающей и охлаждаемой жидкостей (газов), схемы движения потоков их и т. д. В настоящее время нет общего точного аналитического решения задачи по определению среднего температурного напора Д/ор. Имеются частные решения этой задачи, в том числе для противоточной схемы движения теплоносителей — уравнение Грасгофа, которое справедливо для противо- [c.250]

Применяемые в компрессорных установках газоохладители часто имеют более одной трубы и сложные схемы движения газа и охлаждающей воды. Определение среднего температурного напора для них возможно двумя путями. [c.251]

Величина среднего температурного напора At (°С) при любой схеме теплообмена находится по обобщенной расчетной формуле И. И. Белоконя [c.491]

Определить средний температурный напор А1 дпя условий задачи 4.2.2.3, если теплообменник спроектировать по схеме "перекрестный ток . [c.53]

В настоящее время специфику схемы тока при расчете среднего температурного напора принято учитывать с помощью поправочного коэффициента ед по формуле [c.421]

При проведении расчетов площади теплопередающей поверхности обычно используют поправки Бд (Р, R) к среднему логарифмическому температурному напору при противотоке. Однако графики и таблицы, приведенные в литературе, имеют серьезные недостатки известны данные лишь для ограниченного числа схем, при р Рмакс> т. е. в окрестностях границы реальности процесса теплопередачи величина Ед стремительно приближается к нулю. Следовательно, в этой области точность пользования таблицами и графиками резко падает. Кроме того, около половины всего [c.422]

Часто можно принять теплоемкости потоков постоянными по всей длине теплообменника. В этом случае методика определения среднего температурного напора упрощается. Она зависит от схемы движения рабочих потоков вдоль поверхности теплопередачи. [c.35]

Средняя разность температур (температурный напор) является движущей силой процесса теплообмена, ее величина зависит от схемы движения теплоносителей. Основные схемы противотока и прямотока и соответствующие им разности температур потоков даны в табл. У1.9. [c.454]

При перекрестной схеме движения теплоносителей средний температурный напор рассчитывают на основе допущения, что теплоемкости сред и коэффициенты теплопередачи являются постоянными, а обе жид- [c.462]

В заверщение следует указать и другие дополнительные эффекты, учитываемые различными авторами, при сохранении общей схемы процесса, описанной в 2.2. Теплота, отводимая от стенки, затрачивается не только на испарение жидкости, но и на перегрев пара в зазоре под сфероидом этот эффект учитывается относительно просто [1.1, 2.4, 2.7] увеличением теплоты парообразования на величину Срп(Гс—7 )/2. Для мелких капель, взвешенных в сфероидальном состоянии над нагретой поверхностью в виде сферы, рассматривалось ламинарное течение пара в зазоре сложной формы между нижней полусферой капли и плоской стенкой [2.26] это приводит к необходимости применения численного метода, что ограничивает практическую ценность результатов. В этой же работе [2.26] рассматривалось излучение от стенки как на верхнюю, так и на нижнюю половину сферической капли. Результаты ка чественно согласуются с полученными в данном параграфе лучистый поток составляет примерно 60% лри температуре стенки 7 с=500°С и примерно-30% при температуре стенки Гс=280°С. Исследования скорости испарения капель различных размеров- были проведены в [2.24, 2.25]. Численным методом была рассчитана форма капли, зависящая от ее объема, и получены выражения для средней толщины капли и площади основания, представляющего собой поверхность теплообмена. Толщина (высота) капли связана с объемом зависимостью, аппроксимированной ломаной линией с тремя прямолинейными участками, соответствующими каплям трех классов малым, большим и расширенным. Для каждого класса капель получено выражение для коэффициента теплоотдачи, соответствующего температурному напору АТ—Тс—Т, и переносу теплоты в паровом зазоре теплопроводностью. Малыми каплями по [2.24] считаются капли, объем которых удовлетворяет условию [c.75]

Введем поправку е при определении среднего логарифмического температурного напора в водо-воздушном радиаторе, учитывающую перекрестноточную схему движения теплоносителей. [c.94]

При выбранной схеме движения потоков подсчитывается среднелогарифмический температурный напор At и для значений и [c.13]

Величина среднего температурного напора зависит от схемы движения теплоносителей вдоль поверхности теплообмена. Направления движения теплоносителей могут быть прямоточными, противоточными, с перекрестным током и смешанным током (рис. 5.2). В тех случаях, когда оба теплоносителя, участвующие в теплообмене, имеют постоянную температуру как по поверхности теплообмена, так и во времени или когда один из теплоносителей имеет в течение всего времени протекания процесса теплообмена постоянную температуру, а температура другого изменяется от до /к, расход теплоносителей не зависит [c.66]

Важно, что при неизменной температуре одного из теплоносителей (тем более — обоих) все схемы взаимного направления движения теплоносителей (простые и сложные) с точки зрения температурных напоров становятся равноценными. [c.555]

Громоздкие выражения для Дер, характерные для сложных схем, не очень удобны для инженерных расчетов поэтому предлагается следующий графоаналитический метод определения Дер. Предварительно по входным и выходным температурам рассчитывают среднелогарифмический температурный напор Дс как для противотока, а далее отыскивают поправочный множитель Ед,< 1, чтобы перейти от противотока к рассчитываемой сложной схеме. В этих целях вводят безразмерные температурные комплексы [c.556]

Проиллюстрируем особенности и эффекты ячеечной модели применительно к теплообмену (в свете примера и схемы, рассмотренных в разд. 8.2 и на рис. 8.6). При ИВ температурные кривые для прямотока теплоносителей изображались жирными линиями Г и /, а при ИП (в условиях сохранения тех же температурных напоров — входного Д/i и выходного Д/2) — штрих-пунктирными. Пусть теплообменник теперь разделен на три равные секции (/, II и III) с поверхностями F/Ъ каждая, причем соответственно ЯМ в каждой секции (ячейке) потоки теплоносителей движутся в режиме ИП. Тогда мы получим (рис. 8.17) выравненные температуры в пределах отдельных секций — со скачкообразным изменением Т и / (разумеется, и Д/у, где / — номер секции) от секции к секции — пунктирные линии. При этом лишь в III секции Д////= Д/2, в двух других Д//, Д/// > Д/2. [c.631]

На виде (а) изображена модельная схема контактной теплопередачи тепловые пограничные пленки 5п и 877, коэффициенты теплопередачи а и а2, частные (Д/ и Д/") и полный (Т — I) температурные напоры. Здесь все соответствует схеме на рис.7.5, только для случая = 0. Важно температуры Т и отсчитываются по общей температурной шкале в ядре потоков температуры теплоносителей различны (Г и /) на поверхности контакта температуры выравнены-. Г= / = 0. Очевидно, что анализ по канве, принятой в разделе 7.3.1, должен привести к выражению коэффициента теплопередачи (обозначим его здесь аналогичному (7.3), но при 8ст = 0 [c.782]

Для сложных схем температурный напор можно выразить как среднело- [c.515]

В табл. П приведены значения р для 22 схем тока (элементарных и комплексных). Для обеспечения надежности расчета теплопередачи поставлена задача их проверки, а в ряде случаев и корректировки. Кроме того, необходимо получить новые значения индексов противоточности для других схем тока. Все эти задачи можно решить двумя путями расчетом р на основе графиков поправок ед( к среднему логарифмическому температурному напору и расчетом р на основе имеющихся аналитических решений. Далее приведены структуры этих двух видов расчета и некоторые результаты. При этом учитывается, что p = f(P, А) ф onst. [c.136]

При расчете средйего температурного напора необходимо учитывать схему движения теплоносителей, однако методика такого расчета громоздка [18, с. 561]. В нашем случае различие между большей и меньшей разностями температур незначительно, поэтому средний температурный напор рас- [c.54]

В отличие от общепринятого пути, ступенчатьш расчет оперирует не традиционными величинами, такими как площадь тепло-передающей поверхности, коэффициент теплопередачи, температурный напор и т. д., а некоторыми безразмерными комплексами, использование которых позволяет построить более простую н более универсальную систему расчета теплообменников со сложными схемами тока. [c.31]

Из данного примера видно, что при циркуляции воды по замкнутому контуру (С = 0, КОсх = Ф) выгодной будет Т ых== = 294-т-ЗОО К. Это соответствует температурному напору на конце аппарата 0 = 39- 33 К. Минимум функции очень пологий, так Что значение температуры может быть выбрано в широких пределах. При учете же стоимости теплоносителя оптимальное значение температуры смещается в сторону более высоких значений и лежит в пределах Гвых = 330- 325 К- Если же значение температуры, выбрать 300 К, то эффективность схемы падает в 2,8 раза. [c.333]

В простом случае конденсации при постоянных температуре и коэффициентах теплоотдачи, а также прн одноходовой схеме течения теплоносителя используется средний логарифмический температурный напор. Прн последовательном расчете в каждом сечении конденсатора используются локальная разность температур и значения коэффициентов с последующим численным интегрированием. При многоходовом течении потока необходимо использовать локальные коэффициенты и разности температур для каждого хода. Для того чтобы определить температуры в точках поворота потока, необходимы итерационные расчеты, которые могут быть выполнены с помощью ЭВМ. Для конденсации в межтрубном пространстве в предположении, что коэффициенты теплоотдачи постоянны на каждом выбранном прямом участке идоль кожуха, в 127) предложена следующая последовательность расчетов. [c.64]

Регенерация рафинагного и экстрактного растворов. Схема и режим регенерации рафинатного раствора в основном аналогичны работе с фенолом, кроме режима отпарной колонны, которая эксплуатируется под вакуумом (остаточное давление около З-Ю Па). Температурный релшм регенерации экстрактного раствора отличается от от фенольной очистки. В осушительную колонну К-5 подается нагретый до 200°С экстрактный раствор. Нагрев до такой температуры достигается за счет удвоения поверхности теплообменников Т-8 и большего температурного напора в них. Температура верха колонны 115+5°С регулируется орошением. Температура низа 205+5 0 обеспечивается риОойлерами Т-9, поверхность которых тоже удвоена (4 шт. по 180 м ). Давление 4+1-10 Па. Дри этом уходящие с верха колонны пары содержат около 5-7% мае. Ш. Б экстрактном растворе, уходящем с низа колонны, вода почти не остается. Содержание воды в циркулирующем Ш около 1%. Для регулирования температуры низа колоннн предусмотрена горячая струя после змеевика печи П-2, но при нормальном режиме расход ее незначительный (от О до 5 м /ч). [c.193]

По уравне1ги10 (2. 42) определяют температурный напор при расчете пароперегревателя, в котором горячим теплопосителем является вода. Когда в пароперегревателе циркулирует конденсирующийся водяной пар с постоянной температурой J, то схема движения теплоносителя и продукта пе оказывает влияния на процесс теплообмена. В этом случае [c.78]

В большинстве случаев в процессе теплообмена греющий теплоноситель охлаждается и его температура понижается, а температура нагреваемого теплоносителя повышается. В этой связи появляется необходимость определения средней разности температур или среднего температурного напора, который вычисляется в зависимости от схемы движения теплоносителей. Средний температурный напор ЛГср вычисляют либо как среднелогарифмическую, либо как среднеарифметическую величину. [c.447]

Иногда в многоходовых теплообменниках со смешанным током теплоносителей поправка к среднему температурному напору на несовершенство теплообмена может быть значительно меньше единицы. Это указывает на то, что в выбранном аппарате или системе аппаратов схема движения тепло-обменивающихся потоков неэкономична. В таких случаях процесс целесообразно проводить в одноходовом аппарате или увеличивать число последовательно соединенных аппаратов. [c.91]

Как известно, тонкодисперсные аэрозоли трудно улавливаемы, поэтому, с точки зрения очистки газов от остатков наров кислоты, желательна схема с максимальной температурой стенки. Однако при этом снижается температурный напор и возрастает поверхность, а следовательно, и стоимость тепломассообменника. [c.224]

Для выбранного значения = idem по графику а = / N находятся коэффициенты теплоотдачи г и а ,. При выбранной схеме движения потоков рабочих сред определяется средний температурный напор At, подсчитываются поверхности нагрева теплообменных аппаратов при Q = = idem и Ai = idem [c.9]

Температурный напор Д ср = AinpoxS, где Д прот—температурный напор при противоточной схеме. [c.116]

СТИ температуры двух жидкостей прн движении вдоль омываемых поверхностей меняются в результате процессов теплообмена. Поэтому в формулах предыдущего параграфа следует применять значение з оредненного температурного напора. Вычислим этот усредненный температурный яаиор. Прежде всего следует рассмотреть случай, когда обе жидкости, омывающие поверх-насти стенки, текут параллельно в одном и том же направлении (рис. 1-4) такая схема движения называется прямотоком. На рис. 1-4 показан также график изменения температур обеих жидкостей по мере их движения вдоль омываемой поверхности А. [c.33]

Третья схема движения жидкостей в теплообменниках такова, что жидкости текут в направлениях, перпендикулярных друг другу. Такая схема называется перекрестным током и показана на рис. 1-6. Одна из жидкостей омывает поверхность нагрева спереди, а другая — сзади и скорость обоих потоков жидкостей одна и та же. Определить средний температурный напор в этом случае бывает гораздо труднее, чем для теплообменников с прямотоком и противотоком. Такой расчет был выполнен В. Нуссельтом [Л. 1]. Как видно из рис. 1-6, температура обеих жидкостей в конце пути неодинакова по всему сечению канала. Средняя температура по сечению канала в конце пути обозвачается символом 4. Температурный напор в начале, пути двух жидкостей, омывающих поверхность нагрева, находится из выражения [c.36]

Помимо случаев, рассмотренных в настоящей главе и иллюстрированных рис. 1-9, на практике встречаются и другие схемы, как, например, смешанная схема с прямотоком и противотоком. Значения температурных напоров для подстановки в уравнение (1-30) были вычислены и сведены в номограммы Боумэном, Мюллером и Наглем для большого количества различных сочетаний [Л. 4]. Дополнительные сведения приводятся в главе, посвященной расчету теплообменников. [c.40]

В зависимости от особенностей технологического процесса и его конструктивного оформления возможно различное взаимное направление движения теплоносителей некоторые схемы их движения демонстрируются на рис. 7.9. Первые две (параллельное движение теплоносителей), называемые простыми, могут бьггь оформлены в виде прямотока (вид а) либо противотока (вид б). Остальные схемы именуют сложными на рисунке в качестве примера показаны перекрестный ток (вид в) смешанный ток 1-2 (вид г) — его индексация указывает, что первый теплоноситель делает один ход, а второй — два тройной поток (вид д), когда в одном аппарате первый теплоноситель обменивается теплотой сразу с двумя раздельными потоками. Взаимное направление движения теплоносителей важно в технологическом и расчетном плане, в частности при установлении средних температурных напоров, конечных температур теплоносителей, количеств переданной теплоты. [c.546]

Аналогичные подходы позволяют подойти к определению средних температурных напоров в случае сложных схем движения теплоносителей. Выводы формул и конечные выражения Дер для ряда таких случаев приводятся в литературе. Эти выражения содержат пропускные способности стадий поверхностной kF и потоковых i i и Gj 2 — в виде безразмерных комплексов [c.556]