Поток газовый, измерение

Установлено, что при более точном измерении концентрации газа-трассера при помощи малоинерционного газоанализатора инфракрасного поглощения структура потока газовой фазы описывается шестью— десятью ячейками идеального смешения во всем диапазоне газовых нагрузок. В аппаратах с малой высотой газо-жидкостного слоя вследствие усиления влияния концевых эффектов продольное перемешивание газовой фазы значительно повышается. При увеличении диаметра аппарата продольное перемешивание газовой фазы практически не меняется. Это имеет важное практическое значение, так как позволяет распространять экспериментальные данные о продольном перемешивании, полученные на опытных установках, на промышленные аппараты. [c.273]

Однако такая схема пригодна только для измерения больших скоростей газовых потоков. Для измерения потоков газа с малой скоростью эту схему несколько видоизменяют коллектор ионов [c.428]

У стенки колонки. Форма профилей не зависела от длины колонки и скорости потока газа-носителя. В неплотных насадках профиль скоростей потока у оси колонки был почти плоским, а при увеличении плотности насадки, форма профилей становилась почти параболической. При увеличении плотности насадки увеличивалась и эффективность колонки. И это несмотря на то, что в более плотной насадке меньше радиальная диффузия молекул, благодаря которой обычно происходит выравнивание профилей скоростей потока. По измеренным значениям ВЭТТ на оси колонки и у ее стенок установили, что при оптимальной скорости газового потока в колонке значение ВЭТТ у стенок колонки было примерно на 30% -выше, чем у ее оси. Значение ВЭТТ у стенок колонки увеличивалось пропорционально увеличению линейной скорости газового потока, а значение ВЭТТ у оси колонки оставалось при этом неизменным. Отсюда следует, что фракции, выходящ,ие из колонки в различных концентрических слоях газового потока, нужно улавливать отдельно друг от друга, причем фракции из наружного слоя потока следует заново хроматографировать. [c.141]

Для контроля за содержанием вредных веществ в промышленных газовых выбросах предприятий (аммиака, оксида и диоксида азота, диоксида серы, оксида углерода, суммы углеводородов), а также скорости, температуры и давления измеряемого потока. Диапазоны измерений содержания, г/м аммиака О...5 оксида азота О...2 диоксида азота О...0,5 диоксида серы 0...Ш оксида углерода 0...15 суммы углеводородов О...20. [c.85]

Измерение объема газа в потоке. При измерении объема газа в потоке в лабораториях часто применяют различные газомеры, к ним относятся реометры, ротаметры, газовые часы. Наиболее точными из них являются газовые часы, по они сравнительно дороги и несколько громоздки, так что не везде они могут применяться. [c.58]

Измерение мелкости распыливания в условиях газового потока. Эти измерения значительно сложнее, чем в условиях неподвижной газовой среды. Для измерений в условиях высоких скоростей газового потока и больших давлений газа не приспособлен ни один из существующих способов измерения размеров капель, за исключением, по-видимому, способа улавливания на [c.251]

Установлено, что при более точном измерении концентрации газа — трассера при помощи малоинерционного газоанализатора инфракрасного поглощения структура потока газовой фазы описывается шестью — десятью ячейками идеального смешения во всем диапазоне газовых нагрузок. В аппаратах с малой высотой газо-жидкостного слоя вследствие усиления влияния концевых эффектов продольное перемешивание газовой фазы значительно повышается. При увеличении диаметра аппарата продольное перемешивание газовой фазы практически не меняется. Это имеет важное практическое значение, так как позволяет распространять экспериментальные данные о продольном перемешивании, полученные на опытных установках, на промышленные аппараты. При секционировании аппарата перегородками продольное перемешивание газовой фазы увеличивается вследствие задержки части пузырей возле перегородок. [c.164]

Методы, основанные на измерении скорости роста сажевых частиц в динамических условиях [9, 10]. Эти методы заключаются в одновременном измерении концентрации и удельной поверхности сажи в потоке газовой смеси, содержащей углеводород. В отличие от методов, в которых скорость процесса изучается в слое сажи, на результаты этих методов не влияет диффузия углеводорода к растущей поверхности пироуглерода. Это объясняется тем, что благодаря малому размеру частиц сажи (меньше длины свободного пробега газовых молекул) они лишены диффузионного пограничного слоя. Поэтому возможно измерение высоких скоростей образования пироуглерода, т. е. изучение процесса роста при высоких температурах. [c.48]

Измерения хемосорбции, необходимые для раздельного определения поверхности, могут быть выполнены также фронтальным методом. Этим методом была измерена хемосорбция водорода на никелевых катализаторах по изменению скорости потока газовой смеси, выходящей из адсорбера в соответствии с предложенным Шаем вариантом этого метода. Другой вариант метода Шая в котором адсорбцию определяют по площади между фронтами адсорбирующегося и неадсорбирующегося газа, также нашел применение в нескольких работах. 00 Поверхность платины в катализаторах реформинга определяли по хемосорбции водорода и бензола а для измерения поверхности платины, никеля и родия на окиси алюминия была применена радиоактивная окись углерода С Ю, концентрацию которой в газовой смеси определяли счетчиком Гейгера. [c.222]

Для правильного применения первого метода необходимо знать приблизительный состав и теплоемкости продуктов сгорания, теплоту сгорания топлива и расходы воздуха и топлива. Кроме того, большие трудности создает измерение высоких температур заторможенного слоя (включая адиабатическое повышение температуры, обусловленное скоростью газового потока). Это измерение можно произвести, пользуясь экранированными термопарами для устранения потерь от излучения можно также пользоваться неэкранированными термопарами и вводить поправки на излучение. Нужно также учитывать возможность возникновения ошибок вследствие сгорания на поверхности термопары и теплопроводности соединительных проводов термопар. [c.101]

На основе метода структурного совершенствования систем контроля разработана система типа Сага для автоматического определения содержания двуокиси углерода в воздухе производственных помещений. Система состоит из устройств индикации и переключения газовых потоков, подачи газа, измерения, программного устройства, устройств преобразования, контроля и коррекций п сигнализации. [c.270]

Предлагаемый метод основан на увлечении паров и является самым распространенным методом измерения коэффициента диффузии паров. Метод заключается в измерении скорости испарения жидкости из узкой трубки (диаметром 3—6 мм), у конца которой пропускается непрерывно поток того газа, диффузию в который изучают. Скорость газового потока должна быть такой, чтобы у среза трубки обеспечивалась нулевая концеитрация паров исследуемого вещества. Схема установки для измерения коэффициента диффузии паров в воздух приведена на рис. 182. [c.430]

Имеется мало надежных сведений о размерах пузырей, возникающих в данном слое при определенной скорости газового потока вследствие сложности получения точных данных и отсутствия в настоящее время действительно полноценной теории. Как уже сказано ранее, наблюдение пузырей связано с большими экспериментальными трудностями. Задача еще усложняется необходимостью обобщения широкой совокупности многочисленных параметров, полученных при измерении пузырей различных размеров. [c.136]

Анализ экспериментальных данных о скоростях подъема газовых пробок в жидкости и в однородном псевдоожиженном слое показал, что изложенная выше теория невязкого движения вокруг изолированной поднимающейся пробки удовлетворительно согласуется почти со всеми опубликованными данными как для двухмерного, так и для осесимметричного потока. В табл. V- приведены данные для систем (в состоянии минимального псевдоожижения), полученные либо в опытах с инжекцией одиночных пузырей , либо путем измерения скорости поршня при V = = В общем данные для труб, приведенные в табл. V- , [c.175]

Может быть предложено следующее качественное объяснение отмеченного несоответствия. При движении газовых пузырей через жидкость элементы последней попадают в гидродинамический след пузыря и могут перемещаться вверх со скоростями, близкими к скоростям подъема пузыря. Это явление может сопровождаться нисходящим движением жидкости за пределами гидродинамического следа пузыря. Такой характер движения должен наблюдаться в застойных зонах при отсутствии общего потока жидкости, а также в системах с малым расходом жидкости, если произведение средней скорости движения гидродинамического следа на его средний приведенный объем больше суммарного расхода жидкости . Можно полагать, что именно такой случай характерен для упомянутых выше слоев. Трасер, введенный ниже первой точки отбора проб, минует ее в гидродинамическом следе пузыря, поэтому измеренное время пребывания жидкости будет меньше среднего. Заметим, что такой механизм движения корреспондирует с причинами контракции при газожидкостном псевдоожижении (см. следующий раздел). [c.668]

Введение больших количеств обычных индикаторов едва ли имеет смысл как по экономическим соображениям, так и, главным образом, из-за сложности установления формы входного импульса (и, следовательно, интерпретации результатов). Поэтому для проведения измерений в больших реакционных устройствах с газовым потоком нами [И] в качестве индикатора был взят СОг. При этом оказалось возможным для лабораторных и производственных аппаратов использовать сходные схемы измерений. [c.116]

При проведеиии реакции с участием газа возникает необходимость в точном измерении объема газа, подаваемого в ре-актор. В химической лаборатории из приборов для измерении скорости газовых потоков (газовых часов, ротаметров, реометров, счетчиков пузырьков и др.) чаще применяют реометры, поскольку они не только позволяют с достаточно высокой точностью измерять скорость газового потока, но и являются весьма компактными и простыми по устройству. [c.24]

Разделительная эффективность. Значения разделительной эффективности и соответствующего ей эффективного радиуса нор вычисляются по формуле (3.103) для коэффициента разделения ступени а, его значение а измерено в опытах по обогащению [3.124, 3.153, 3.222, 3.223]. Концентрации Л и М или лучше N и N", газовой смеси на входе в диффузионный делитель, содержащий фильтр, и на выходе из него измеряются с помощью масс-спектрометра (для изотопной смеси) или с помощью фракционной конденсации (для смеси N2 — СО2 или Нг — СО2). Если испытываемый диффузионный делптель изготовлен по схеме со скрещенными потоками, то измеренный коэффициент обогащения ступени (а — 1) [см. (3.137, 3.145)] будет пропорционален разделительной эффективности пористого фильтра 5. Для того чтобы исключить коэффициент рэлеевской дистилляции (0) и коэффициент перемешивания 2, коэффициент обогащения (а — 1) необходимо измерять при нескольких значениях коэффициента деления потоков в делителе 0 и при нескольких значениях расхода питания Ь затем значение (а — 1) экстраполируется к 0 = 0 и 1= [3.222]. Обе экстраполяции можно производить одновременно [3.223] для заданных значений Т, Р ц Р ирн изменении одного только потока для которого задается несколько фиксированных значений Ьи- Соответствующие им измеренные значения коэффициента деления потоков (причем все 0л<О,1) и из.мерениые значения [c.128]

Например, при измерении крайне малых скоростей горения вблизи пределов воспламенення применяют метод Эджертона — Паулннга [11]. В этом методе используют специальные вертикальные горелки диаметром около 6 см, показанные на рис. 6.5. Горючая смесь проходит через слои капилляров и стеклянных шариков, что формирует низкоскоростной газовый поток с однородным распределением скорости в нем. Длина капилляров — 1 дюйм, размер сечения — менее 1 мм, образованы они рулонированием гладких и гофрированных металлических полос. Расстояние от верхних концов капилляров до среза горелки составляет около 8 мм. В капиллярах течение по характеру близко к течению вязкой жидкости и весьма однородно. На горелку надета концентрическая труба, в которую подается инертный газ, наиример азот. На верхнем срезе этой внешней трубы помещена металлическая сетка. Регулированием высоты внешней трубы можно стабилизировать фронт пламени, сделав его практически горизонтальным. Скорость горения определяется как частное от деления объемного расхода потока газовой смеси на площадь фронта пламени. Этот метод измерений называется методом сплющенного пламени и из-за однородного распределения скорости потока смеси применяется, например, для измерения скорости горения горючей смеси при проса- [c.117]

Рассмотренные выше методы являются методами измерения скорости горения в ламинарных потоках при измерениях скорости горения в турбулентных потоках применяются аналогичные методы. При наличии турбулентности в газовой смеси фронт пламени искривляется и, кроме того, непрерывно беспорядочно колеблется. Следовательно, понятие скорости горения в этом случае относится к усредненному фронту пламени. В лабораторных условиях горение в турбулентных потоках трудно наблюдать, если горение происходит не в горелке. Именно поэтому горелку и применяют в этом случае. На правом снимке рис. 6.10 показана одна из мгновенных фотографий пламени в турбулентном потоке горедки. При использовании методов измерений скорости горения по углу наклона пламени и по площади фронта пламени необходимо определить усредненную по времени и пространству поверхность фронта пламени, имеющего неоднородность, аналогично показанной на рисунке. При фотографировании пламени горелки в турбулентном потоке с большой выдержкой получаем снимок усредненного фронта пламени, как показано на левом снимке рис. 6.10, неоднородности которого размыты из-за многократного наложения мгновенных изображений фронта пламени. В одном из методов [20] используется для расчетов поверхность, средняя между внешней и внутренней границами размытого изображения пламени. Однако вопрос о том, является ли правильным выбор этой поверхности в качестве усредненной — остается невыяснен. Такой метод приводит к большим индивидуальным ошибкам при измерении, и повторяемость результатов крайне низка. Взамен этого метода [c.125]

Методы определения объема газа с автоматической записью результатов измерения основаны на существенном отличии некоторых физических свойств диспергированного газа и жидкостей. Так, предложен метод [349] для непрерывного измерения количества диспергированных газов при пропускании потока газовой эмульсии через две кюветы с различными давлениями в них. По изменению световых потоков, рассеиваемых пузырьков газа в кюветах, определяют количество диспергированного газа. Здесь реализуется, по существу, известный метод нефелометрии со всеми его преимуществаами и недостатками. [c.174]

В тех случаях, когда скорость газовых потоков мала (измерение температуры газа в газоходах) и передача тепла термоприемнику незначительна вследствие малой величины коэффициента теплоотдачи, прибегают к искусственному повышению скорости газа- путем применения термоприемника с отсосом (фиг. 77). Термопара 1 вставлена в трубку 2, которая покрыта тепловой изоляцией, заклю [c.140]

С тех пор сочетание газовой хроматографии и масс-спектро-метрни выдвинулось в ряд наиболее эффективных аналитических методов и получило широкое распространение во всем мире. Основная причина этого заключается в том обстоятельстве, что аналитические возможности этих двух методов при их комбинированном использовании почти идеально дополняют друг друга. Другим решающим фактором, способствующим совместному применению этих методов, является то, что их сочетание позволяет получить важную информацию в большом объеме. Лавинообразное накопление данных очень скоро сделало актуальной необходимость применения вычислительной техники для полной, поддающейся интерпретации и экономной с точки зрения затрат времени обработки потока результатов измерений. В последнее время благодаря внедрению современной вычислительной техники в хромато-масс-спектральные системы их аналитический потенциал стал, бесспорно, выше по сравнению с тем, что может дать использование этих методов по отдельности. Широкому распространению хромато-масс-спектрометрии способствовало также появление на мировом рынке большого количества постоянно совершенствуемых приборных систем. [c.276]

Вайденбах и Фюрст предложили для измерения поверхности платиновых катализаторов метод газового титрования. Метод заключается в насыщении образца катализатора кислородом при комнатной температуре из потока газовой смеси постоянного состава с последующим его титрованием водородом, который вводят в поток газа-носителя небольшими дозами с помощью магнитного вентиля. Мире и Хэнсфорд несколько изменили способ введения водорода, предложив подавать его не отдельными порциями, а непрерывным потоком в смеси с газом-носителем, т. е. фронтальным методом. Методика газового титрования была применена для опре- [c.223]

В экспериментальной практике наряду с термоанемометрическими, оптическими и другими широко используются хорошо апробированные пневмометри-ческие методы исследования газовых потоков с помощью разнообразных пневмонасадков. Чаще всего их применяют для определения полных и статических давлений, а также направления и величины скорости в до- и сверхзвуковых потоках. Принципы измерений основных параметров потока в относительно про- [c.26]

Анализ продуктов проводили масс-спектрометрически и хроматографически. Продукты представляли собой водород и кислород в стехиометрическом соотношении. Одновременные измерения мощности, поглощаемые плазмой, потока газовой смеси Н2 — О2 и потока Н2О через реактор позволили определить плазмохимический КПД диссоциации и степень конверсии водяного пара в системе. Основная зависимость Т Е /), полученная в эксперименте для различных давлений, приведена на рис. 2.18. Сопоставление с результатами расчета показывает, что получение водорода в данном случае скорее всего обеспечивалось диссоциативным прилипанием. 8 пользу этого вывода, помимо положения порога зависимости Г (Еу), говорит также и факт увеличения энергетической эффективности по мере уменьшения при неизменном энерговкладе (уменьшение давления ведет к росту Е/р и Тд, что в конечном итоге приводит к увеличению доли энергии, расходуемой на диссоциативное прилипание, см. рис. 2.16). То, что достигнутый в описанном эксперименте предальный КПД (около 40%) все ниже теоретически максимального, можно объяснить тем, что степень ионизации в системе, по- идимому, была недостаточна высока для подавления ион-молекулярной реакции Н + Н2О Н2 + ОН [см. (2,130)]. Некоторое повышение электронной температуры в системе (путем повышения Е/р) позволило бы, по-видимому, повысить КПД в описанном эксперименте как за счет роста степени ионизации, так и благодаря увеличению доли энергии, локализуемой на диссоциативном прилипании электронов плазмы к молекулам Н2О. [c.70]

Если при исследованиях используют реальные газы с высокой плотностью, например фреоны, то при ограниченной мощности приводного двигателя приходится создавать давление на всасывании ниже атмосферного. В этом случае все режимы надо пройти за одно испытание. Предварительную обработку результатоп необходимо при этом вести в темпе проведения опытов, т. е. определять значения АТ, т] и я сразу же для каждой экспериментальной точки. Сопоставляя результаты расчетов, всегда можно определить момент, когда подсасывание атмосферного воздуха начинает влиять на результаты исследований. То]-д ) испытания прерывают, контур вакуумируют и заправл5пот заново. После остановки, даже не очень длительной (16—20 ч), контур также следует снова заправлять чистым газом, так 1(лк в него почти всегда проникает воздух. С учетом этой специфики надо стремиться к тому, чтобы объем контура был по возможности наименьшим. Если ограничений по мощности нет, то начальное давление в контуре выбирают таким, чтобы при самой низкой температуре охлаждающей воды не происходило конденсации газа в газовом теплообменнике. Это требование важно при определении мощности ступени по измерениям температур, когда наличие жидкой фазы в потоке на входе в ступень приводит к резкому увеличению погрешности в измерении температуры. [c.133]

При измерении содержания ацетилена по длине поперечного сечения пламени на экспериментальной установке было показано, что ацетилен образуется очень быстро и в узкой зоне. В дальнейшем пытались установить соотношение между изменением этого содержания по длине пламени (включая зоны воспламенения, собственно горения и окончания горени/1), диаметром газовых потоков, характером (ламинарным или турбулентным) потока и, естественно, соотношением кислорода и углеводородов. [c.112]

В работе Зюлковского использован метод непосредственных измерений градиента температуры в зернистом слое и в контактирующем с ним материале, теплопроводность которого известна. Исследованию подвергалась неподвижная газовая фаза, а также газ, проходящий через слой. При стационарном режиме, когда тепловой поток через материал, теплопроводность которого из- [c.74]