Сварка сталей

Основными параметрами режима автоматической сварки стали под флюсом являются сила сварочного тока, напряжение на дуге, скорость перемещения дуги, диаметр и скорость подачи сварочной проволоки [10], [c.186]

Обычная сварка стали 15Х5М аустенитными электродами приводит к образованию развитых (до 8... 10 мм) твердых прослоек (рис.4.3],а). При этом структура шва (рис.4.32,а) крупная, столбчатая, транскристаллитная, склонная к образованию горячих трещин. [c.267]

На рис. У-8 представлен график влияния соотношения количеств углерода и кремния на образование трещин в швах при автоматической сварке стали 25-20. Считается [38—41], что в чисто аустенитных сварных швах [c.160]

Определяющие предпосьшки использования сопутствующего принудительного охлаждения при сварке сталей типа 15Х5М - уменьшение объема металла зоны термического влияния, претерпевающего сдвиговые мартенситные превращения и формирование при этом специфической их структуры. Интенсивный отвод тепла из зоны теплово-гч) воздействия дуги при сварке низкоуглеродистых хромомолибде- [c.226]

Сварочные материалы для электрошлаковой сварки сталей [c.86]

Широкое внедрение в монтажную практику полуавтоматической и автоматической сварки сталей различных марок значительно повысило качество сварных конструкций, увеличило производительность труда, снизило объем исправляемых дефектов при сварке. Внедрение современных методов контроля качества сварных соединений позволило значительно снизить объем испытаний, связанных с нарушением целостности сварного соединения, или вообще отказаться от них. [c.4]

Результаты испытаний швов, выполняемых электродуговой сваркой стали [126] [c.145]

Одни из важных форм прямой огневой обработки — огневые сварка и резка металла. Для сварки стали требуется температура, приблизительно равная 2000 °С. Ее не так легко достигнуть даже при использовании кислорода для сжигания стандартных углеводородов (метана, пропана, бутана). При резке сталь достаточно предварительно нагреть до 1500°С и даже несколько меньше, а затем кислородом осуществлять резку. [c.323]

Механохимическая неоднородность свойственна практически всем сварным соединениям, даже при сварке сталей (СтЗ) с благоприятной реакцией к термическому циклу сварки (рис. 1.9). Наиболее выраженной механохимической неоднородностью обладают разнородные сварные [14, 81] и паяные соединения [244], сварные соединения из термоупрочненных сталей [143, 251] и др. [c.196]

При сварке стали под водой в зоне сварки образуется краснокоричневое облако — коллоидный раствор гидроксида железа (Н1). Железо, испаряющееся в дуге, конденсируется и реагирует с водой [c.220]

Сварка стали Сварка свинца [c.374]

Полуавтоматическая сварка стали [c.376]

При сварке стали 25-20 а-фаза может образоваться и в процессе охлаждения даже однопроходного шва, если он содержит повышенное количество легирующих примесей (4— 5% З и Мо) или концентрация хрома в нем достигает 28— 30%. В аустенитно-ферритных швах а-фаза появляется непосредственно в феррите, чего обычно не бывает в аустените. [c.158]

В. Температуру подогрева при сварке сталей определяют по данным тепловых расчетов и по диаграммам распада аустенита. [c.264]

Сварку стали толщиной я = 8 н- 25 мм рекомендуется вести электродами диаметром 3—5 мм для первого слоя и 5—6 м.ч и более для второго и последующих слоев. [c.305]

При сварке труб пз хромомолибденовых сталей перлитного класса происходит закалка шва и околошовпой зоны, сопровождающаяся увеличением твердости до 400 единиц по Бринелю и хрупкости сварного соедипепия. В сварном соединении могут образовываться закалочные трещршы. Сварку стали 12Х5МА выполняют электродами ЦЛ-17 со стержнем из стали 12Х5М.Л. или электродами марок ЗИО-7 или ЦЛ-9 со стержнем из аустенитной хромоникелевой стали. [c.356]

Технология сварки низкоуглеродистых сталей с содержанием до 0,25% С широко освоена в практике аппаратостроения. Недостаточно освоена в типовых процессах и несколько усложнена технология электрической сварки сталей с содержанием 0,25— [c.318]

При сварке стали 12ХМ необходимо стремиться максимально сократить время между сваркой и термообработкой, так как эта сталь склонна к трещинообразованию после сварки. В обечайках, не прошедших термическую обработку после сварки, между 24 и 36 ч после окончания сварки в зоне термического влияния появляются трещины. [c.90]

Основные направления рациональной технологии сварки сталей с повышенным содержанием углерода определяются регулированием термического цикла и химического состава металла шва, а также применением электродов с фтористо-кальциевым покрытием. [c.319]

Рис. 23. 3. Термический цикл при электродуговой и электрошлаковой сварке стали толщиной 100 мм.

Электрошлаковая сварка сталей толщиной свыше 30 мм осущест вляется по общепринятой технологии с применением флюса АН-8 и сварочных проволок Св-08ГС, Св-10Г2. Режимы термообработки аналогичны углеродистым. [c.212]

Сварка стали 15Х5М с ускоренным охлаждением позволяет обеспечивать равнопрочность сварных соединений и основного металла при одноосном и двухосном растяжении, а также в условиях малоциклового нагружения сварных сосудов [24, 95]. [c.270]

Чтобы обеспечить высокую трещиноустойчивость швов, необходимо применять сварочную проволоку повышенной чистоты по отношению к вредным примесям. Для сварки сталей типа 45Х25Н20 в США применяют электроды типа 25—20 Nb (С 5=с0,12%, Мь = 10ХС7о) н 25—20 Мо (Мо = 2—2,5%) с покрытиями известного типа. [c.34]

Комплексом исследований эксплуатационных характеристик сварных соединений доказана эффективность применения технологии сварки с регулированием термических циклов при изготовлении оборудования из закаливающихся сталей типа 15Х5М. Разработаны и внедрены в производство технологические инструкции по сварке стали 15Х5М с регулированием термических циклов. [c.280]

Интересен механизм совместного действия кремния и углерода. Установлено, что при автоматической сварке стали 25-20 и ручной дуговой сварке стали 15-35 кремний и углерод, дей--ствуя раздельно, вызывают образование горячих трещин. Если же одновременно увеличить содержание обеих примесей, так чтобы соотношение их концентраций оставалось приблизительно одинаковым, то горячие трещины устранятся. Так, если сварной шов содержит 0,08—0,10% С, то при любой минимальной концентрации кремния в шве возникают горячие трещины. При содержании в шве 0,4—0,6% 51 устранение горячих трещин достигается повышением концентрации углерода до 0,25%. [c.160]

Три сварке стали 12Х5МА электродами со стержнем из аустенитной проволоки шов получается пластичным с высокими ме аннчсск[гмн свойствами и не требует последующей термической обработки. Лучшие результаты дает сварка электродами ЦЛ-9, у которых проволочный стержень содержит 25 % хрома и 13 % никеля. Увеличение содержания никеля может быть причиной образования трещин при сварке, а уменьшение—причиной появления прослоек мартенсита в зоие сплавления металлов шва и основного. [c.357]

Внедрение сталей повышенной прочности в производстве оборудования в значительной степени зависит от обеспечения технологической и эксплуатационной прочности сварных соединений. В настоящее время существуют технологические приемы обеспечения технологической и эксплуатационной прочности сварных соединений высокопрочных сталей, в принципе отличающихся от традиционных (различного рода термической обоработки и др.). Эти приемы основаны на зона.пьном регулировании свойств и геометрии сварных швов и соединений в целом. Обоснованием этих способов явились глубокие исследования напряженно-деформированного состояния механической и геометрической неоднородности сварных соединений [14-22, 44, 167, 197 и др.]. Например, при сварке сталей повышенной прочности с целью исключения образования холодных и горячих трещин сварные швы выполняются электродами с достаточно высокими вязко-пластическими показателями [84]. [c.197]

В частности бьиш испытаны сварные пластины и трубы из стали Х60 с композитными швами. Для сварки корневого мягкого слоя применяли специально разработанные во ВНИИСТ электроды на основе марки УОНИ 13-43. Остальные (твердые) слои заваривали з.пектродами УОНИ 13-55. Долю мягкого метал, 1а в сварных швах изменяли в и1 тервале О...1,0. Относительная (эквивалентная) толщина композитного шва составляла 0,8...0,9. Измерениями твердости установлено, что при сварке стали Х60 в зоне термического влияния имеются участки с повышенной твердостью (твердые участки), прилегающие к шву. При этом коэффициент механической неоднородности по отношению к ЗТВ составляет [c.240]

Многочисленные коррозионно-механические испытания различного типа образцов также подтвердили преимущество технологии сварки с РТЦ принудительным охлаждением в сравнении с технологией сварки стали 15Х5М аустенитными электродами с подогревом. Формирование более благоприятной структурно-механической неоднородности при сварке с РТЦ обусловливает снижение степени электрохимической гетерогенности сварного соединения. В частности, установлено, что сварка с принудительным охлаждением приводит к снижению разности электродных потенциалов шва и околошовной зоны примерно в два-три раза, по сравнению со сварными соединениями, выполненными с подогревом. [c.275]

Расчет скоростей охлаждения го в околошовной зоне по формулам (17. 4—17. 6) показывает роль низких температур принимает отрицательное значение, что повышает скорость охлаждения. Для иллюстрации сказанного ниже приведены данные расчета ги по формуле (17. 5) для ручной сварки стали 15ХСНД толщиной 10 мм при температурах Тд, равных —40, —30, - -20° С [94]. [c.276]

На рис. 23. 3 приведены кривые термического Щ1кла, определенные экспериментально для однослойной электрошлаковой и миогослоппой электродуговой сварки стали толщиной 100 мм. [c.330]

Когда Кв = 1, = 2 (двухсторонние швы) и = 4 (односторонние швы). Применение при сварке более прочных электродов (Кв < 1,0). Например, при сварке стали 16ГС электродами УОНИ 13-55 (Кв 0,89) значения [c.309]

Бакиев A.B., Халимов А.Г., Зайнуллин P. . Усовершенствованная технология сварки стали 15Х5М // Интенсификация нефтехимических процессов как фактор повышения эффективности средств производства. Тезисы докл. межотрас. конф. /Уфа.-1977.- с. 159-164. [c.397]

Цепочка тр образуется в условиях, когда газообразные продукты гтроникают в металл по оси шва на всем его протяжении (при сварке по ржавчине, при подсосе воздуха через зазор между кромками, при подварке корня шва некачественными электродами). Одиночные поры возникают за счет действия случайных факторов (колебания напряжения в сети и т. д.). Наиболее вероятно возникновение пор при сварке алюминиевых и титановых сплавов, в меньшей степени при сварке сталей. [c.77]

Для этого необходимо иметь источник тепловой энергии с весьма высокой концентрацией мощности. Так, при сварке стали для обеспечения достаточной производительности и экономичности процесса источник теплоты должен развивать в рабочей зоне сварки тепературу выше 3000 С, в противном случае пвиду значительной теплопроводности металла и теплоотдачи в окружающую среду производительность сварки резко падает и сварка оказывается неэкономичной. [c.257]

На рис. 6.6 показано распределение температур по сечению свариваемых деталей, характерное для конечной стадии сварки стали. Наиболее высокая температура имеет место в центральной заштри-хованной части сварной точки — ядре. Поверхность соприкосновения свариваемой детали с электродом (обычно водоохлаждаемым) нагревается до сравнительно невысокой температуры, однако при наличии жидкого или полужидкого ядра и прилегающего к ядру пластичного металла усилие прижима электродов вызывают вмятины на поверхности свариваемых деталей. [c.313]

При электросварке электродами с газо- и шлакообразующнмп покрытиями выделяющийся водород считают причиной появления своеобразных флокенов. По мнению ряда исследователей, в результате растворения водорода при сварке сталей в сварных швах образуются флокены. Следовательно, ржавчина, являясь причиной выделения водорода при сварке, может привести к серьезным дефектам шва. Наличие флокенов снил<ает относительное удлинение og до 4—5% и ударную вязкость а-а до 2—3 кГ м1см-(пормальное значение указанных показателей 18% к [c.97]

Сварка теплоустойчивых сталей типа 15ХМА Сварка теплоустойчивых сталей типа 20ХМФ Сварка стали ЗОХГСА [c.303]

Разработка и накопление диаграмм анизотермического распада аустенита непосредственно для сварки сталей и другие методы ограничат экспериментальные определения указанных зависимостей и расширят расчетные методы определения физико-механических свойств сталей в зоне термического влияния сварных соединений. [c.249]

При сварке сталь в зоне термического влияния нагревается выше верхней критической точки. При сварке легированных конструкционных сталей, склонных к воздушной закалке при охлаждении на воздухе, аустенит распадается до мартенсита. Если при подогреве скорость охлаждения понижается, распад аустенита совершается до промежуточной структуры в зависимости от температуры, до котТзрой металл охлажден после сварки, а также от времени пребывания при данной температуре и скорости охлаждения. [c.263]

Изменение скорости охла- Ч5 ждения влияет на характер реакции, на термический цикл сваркп в зоне термического влияния, а также иа структуру и механические свойства металла шва (например, при сварке сталей с увеличением толщины). Это положение верно нри прочих равных условиях по данным о погонной энергии /г , начальной температуре Го и другим (рис. 20. 17 [31]). Для общей ориентации [c.297]

Высокое содержание окислов марганца в флюсах эффективно марганец в металле шва способствует его раскислению и ослабляет отрицательное влияние серы. Для сварки сталей Ст. 4 и 25К лучше применять флюс ОСЦ-45 и проволоку Св-08ГА. Для сварки углеродистых сталей можно использовать неплавленный керамический флюс [115, 116] — зернистый материал из гранулированных (дробленых классифицированных) рудных и нерудных ископаемых, ферросплавов, сцементированных водным раствором жидкого стекла. [c.314]

При сварке сталей повышенной прочности (например, Ст. 4, 25К) рекомендуется применять электроды Э42А и Э55А, по возможности с фтористо-кальциевым покрытием марок УОНИ-13/45 и УОНИ-13/55. Этим определяется пониженное содержание суль- [c.316]

При ручной электродуговой сварке сталей новышенной прочности кроме специальных электродов можно применять электроды, иредназначенные для сварки углеродистых конструкционных сталей, в соответствии с механическими свойствами основного металла и сварного шва Э42, Э42А, Э50, Э50А. Если предъявляются специальные требования в отношении коррозионной стойкости и механических свойств нри высоких и низких температурах до и после термической обработки, применяют электроды пз легированной проволоки. [c.331]