Аппарат провальной тарелкой

В колоннах с провальными тарелками с достаточной достоверностью можно принять поршневое движение газа и полное перемешивание жидкости на каждой ступени. В этом случае, пренебрегая влиянием уноса жидкости, при большом числе тарелок в колонне движущую силу можно рассчитывать как для противоточного аппарата с непрерывным контактом фаз. Оценочный расчет показывает, что в нашем примере число тарелок велико, поэтому можно воспользоваться указанным приближением и определить движущую силу как среднелогарифмическую разность концентраций (см. раздел 1.2). [c.109]

Тарат Э. Я., Ковалев О. С. К определению высоты исходного слоя жидкости на дырчатой, провальной тарелке пенного аппарата. Деп. в ВИНИТИ, № 219/74 деп., 1974. [c.298]

При выборе скорости в аппаратах с провальными тарелками следует также учитывать изложенное на стр. 619. [c.624]

Для орошения насадочных аппаратов и колонн с провальными тарелками можно использовать также разбрызгиватели в виде форсунок, вращающиеся оросители и др. [c.104]

Рассмотрим процесс адсорбции, осуществляемый в одной секции тарельчатой колонны с провальными тарелками (рис. 1.7). Через тарелку с псевдоожиженным слоем сорбента снизу непрерывно проходит газ, содержащий целевой компонент — сорбтив. В результате массообмена сорбтив переходит в твердую фазу, а очищенный газ вверху выходит из аппарата. [c.25]

Для успешного использования аппаратов с провальными тарелками необходимо учитывать следующие общие рекомендации [c.413]

На ситчатых тарелках, в противоположность колпачковым, жидкость удерживается лишь при барботаже газа. При очень малых скоростях газа жидкость полностью протекает (проваливается) через отверстия и на тарелке не образуется слоя жидкости, так что тарелка как аппарат для массообмена не работает. Уже при сравнительно небольших скоростях газа (зависящих от диаметра отверстий) на тарелке начинает образовываться слой жидкости, причем с повышением скорости газа запас жидкости увеличивается и возрастает высота ее слоя. До тех пор, пока уровень жидкости ниже высоты перелива, тарелка может работать только с провалом жидкости (аналогично провальным тарелкам). Нормальный режим работы ситчатой тарелки, как тарелки с перетеканием жидкости через перелив, устанавливается лишь при некоторой скорости газа (зависящей от высоты перелива), когда уровень жидкости достигает верхнего конца перелива и он вступит в действие. [c.530]

Пределы изменения нагрузок по жидкости и газу. В производственных условиях часто по тем или иным причинам требуется изменение нагрузки по жидкости и газу. Это ведет к изменению режима работы абсорбера, его эффективности и гидравлического сопротивления. Абсорберы некоторых типов (например, насадочные и барботажные с колпачковыми тарелками) могут, однако, удовлетворительно работать в довольно широких пределах изменения нагрузок другие аппараты (например, абсорберы с ситчатыми и провальными тарелками) чувствительнее к изменению нагрузок и могут нормально работать в более узком диапазоне. [c.657]

Трубчатые провальные тарелки являются одной из разновидностей провальных тарелок, перспективной для применения как в абсорбционных, так и в ректификационных аппаратах. Эти тарелки могут быть построены из параллельных труб и из труб, согнутых спиралью, лежащей в одной плоскости. Величина щелей между соседними трубами принимается равной 2—8 мм в зависимости от физических свойств орошающей жидкости, от степени засоренности жидкости и от крупности взвешенных частиц. [c.231]

Провальные тарелки не имеют переливных устройств, их плато перфорировано круглыми, квадратными и др. формы отверстиями диаметром 20-100 мм. Через эти отверстия периодически или одновременно проходит газ и стекает ( проваливается ) жидкость. В результате противоточного взаимод. фаз на тарелках поддерживается слой жидкости, достаточный для обеспечения высокой эффективности аппаратов с такими тарелками. Однако рабочий диапазон нагрузок по фазам, а также средняя движущая [c.498]

Расчет скруббера с подвижной шаровой насадкой при охлаждении ненасыщенных газов ведется аналогично расчету аппаратов с провальными тарелками. При этом скорость газов в свободном сечении аппарата выбирается таким образом, чтобы процесс охлаждения газов протекал в режиме полного псевдоожижения, и может быть рассчитана по формуле [c.91]

Для уменьшения вероятности забивания отверстий тарелки пылью разработаны аппараты с провальными тарелками [4.2, 4.4], в которых подвод газов в зону контакта с жидкостью и отвод последней из этой зоны [c.98]

Скорость газов в аппарате с провальными тарелками, соответствующая точке захлебывания Ws, м/с, может быть определена [4.15] из эмпирического выражения [c.100]

Оптимальными словиями работы аппарата являются и 1=2,5-нЗ,5 м/с и т= =0,05-4-0,1 л/м . В аппарате устанавливаются дырчатые прс альные тарелки с о= =3-г-6 мм и 5о=0,14-г-0,22 м /м и щелевые (трубчатые) провальные тарелки с Ь= =3н-6 мм и 5о=0,12-г-0,18 м м . Диаметр труб в трубчатых тарелках тр=с=20-н 32 мм [c.101]

Методы расчета десорбционных процессов в КС разработаны в настоящее время в значительно меньшей степени, чем для процессов изотермической адсорбции. В случае термической десорбции водяных паров потоком нагретого газа (воздуха) расчет может быть проведен по методам, разработанным при изучении процессов сушки дисперсных материалов [41, 51]. Термическая десорбция паров некоторых растворителей может быть рассчитана по корреляционным соотношениям типа (5.158), полученным [52 для десорбции бензола, этилового и изопропилового спиртов из активного угля АГК-1 в противоточном аппарате с 2-, 3- и 4-мя кипящими слоями на провальных тарелках [c.312]

Данные [97] свидетельствуют о весьма интенсивном перемешивании жидкости на тарелках провального типа (значения ВОж малы). Однако в ряде случаев, например при обработке опытных данных, отсутствие учета влияния продольного перемешивания жидкости не только искажает абсолютное значение коэффициента массоотдачи, но и может привести к неверной зависимости коэффициента массоотдачи от ряда определяюш их параметров (скорость жидкости и др.). Практически аппараты с тарелками провального типа рассчитывают исходя из условия полного перемешивания жидкости, т. е. с некоторым запасом. Для газовой фазы принимают схему идеального вытеснения. [c.83]

Высокая нагрузка по газу может быть достигнута и в аппаратах с тарелками провального типа [114, 115], которые наиболее целесообразно применять при повышенном давлении и приведенной скорости газа 0,15—0,4 м/с. В таких условиях коэффициент извлечения СОа будет достаточно высок. Это подтверждается данными [6, 116] работы промышленного абсорбера под давлением 0,98— 1,17 МПа (10—12 кгс/см ) для тонкой очистки коксового газа от СОо и НаЗ . Общее число тарелок в таком абсорбере 24 в первых [c.160]

В табл. 1У-16 представлены условия и результаты исследования абсорбции СО 2 водным раствором МЭА в аппаратах с тарелками провального типа. [c.161]

Провальные тарелки могут работать в определенном диапазоне скоростей пара (газа) в свободном сечении колонны от Шпред. н — нижний предел до Шпрсд. в — верхний предел. При малых скоростях пара (аа<Шпред. н) жидкость на тарелке ие задерживается, проваливается. При увеличении скорости (ш>ои ред. я.) прекращается полное проваливание, жидкость накапливается на тарелке и через нее барботируют пузырьки газа (пара). При значительном повышении скорости (в >агпред. о) начинается захлебывание аппарата. [c.694]

Барботажные колонны являются наиболее расиространенными ректификационными аппаратами благодаря возможности разделения в них комио-неитов с любой степенью четкости. Чаще всего применяются колонны с колпачковыми тарелками. Колонны с ситчатыми и провальными тарелками применяются при разделенин незагрязненных жидкостей в установках, работающих с постоянной нагрузкой. [c.688]

Величина и зависит от массы слоя М, скорости газа w площади свободного сечения провальной тарелки ср, размера, форМ1л и массы частиц, геометрии провальной тарелки. Для данного аппарата и данного сорбента переменными являются только М, w и ф, т. е. х — >с(М, W, ф). При сравнительно невысоких слоях сог)-бента величина х практически не зависит от М, поэтому [c.27]

Испытан [184] абсорбер диаметром 150 мм с 16 провальными тарелками (живое сечение 20,3 и 22%, диаметр отверстий 3,8 и 5 мм). Орошение производилось 10%-ным раствором Naa Og начальное содержание окислов азота в газе было 0,3—0,5%, степень окисления составляла 27—45%. Опыты показали, что живое сечение практически не влияет на степень абсорбции. Изменение скорости газа в пределах 1—1,9 м сек и плотности орошения от 3 до 6,3 м1ч незначительно влияло на степень извлечения, которая равнялась 47—66%. Степень извлечения па одну тарелку при степени окисления 50% составляла 7,5% и падала приблизительно до 4% при изменении степени окисления до 42 или 60%. Те же авторы [185] изучали абсорбцию окислов азота при различном числе тарелок в аппарате (от 1 до 15) оказалось, что с увеличением числа тарелок п средняя эффективность тарелки уменьшается пропорционально л . На этом основании предположили, что эффективность тарелки зависит от того, поступает ли на нее свежий или прореагировавший на вышележащей тарелке раствор. [c.584]

Наибольшей производительностью обладают тарелки с однонаправленным движением газа и жидкости, далее следуют провальные тарелки наименьшей производительностью характеризуются колпачковые тарелки с прямоугольными колпачками. Для процессов, в которых сопротивление аппарата несущественно, рекомендуют [197] тарелки Юнифлакс , имеющие малый вес, несложные в изготовлении и допускающие большие колебания нагрузки. Если требуется низкое гидравлическое сопротивление, то рекомендуют тарелки Гипронефтемаша. Для процессов с постоянными нагрузками рекомендуется применение ситчатых (с [c.588]

На рис. 207 показана аналогичная схема с применением барботажных аппаратов (с провальными тарелками) и внутреннего отвода тепла [2]. Вместо олеумного и моногидратного абсорберов установлен один абсорбер 2, орошаемый 98%-ной H2SO4 и дающий продукционный олеум (20% свободного SO3). Из сушильной башни выходит H2SO4 концентрацией 93%. Моногидрат получается в аппарате 5 смешением части олеума с 93%-ной H2SO4. По этой схеме значительно уменьшается поверхность холодильников, так [c.664]

Аппараты с барботажиыми тарелками. В барботажном режиме работают ситчатые, колпачковые, клапанные (рис. 1), а также провальные тарелки. Для тарелок первых ipex типов барботаж газа и движение жидкости происходят в условиях перекрестного тока благодаря равномерно распределенным на плато тарелок их элементам (отверстиям, колпачкам, клапанам) и наличию переливных устройств (переливных и приемных карманов) задержка жидкости задается высотой переливной перегородки (10-100 мм). Своб. сеченйе (суммарная площадь всех отверстий или щелей) для прохода газа составляет 1-30%, а площадь, занимаемая переливными устройствами, - ок. 20% от площади поперечного сечения колонны. На провальных тарелках реализуется противоточный контакт фаз. [c.498]

В настояш.ес время для абсорбции фтпрсодсржащих газе применяют следующие абсорбционные аппараты полые башн механические абсорберы, скрубберы Вентури, абсорберы с пл вающей насадкой, с провальными тарелками, пенные и др. Ст( пень очистки в них от фтора практически одинакова и соста [c.268]

О — скруббер с конфузорным подводом газоч — полый форсуночный скруббер Д — скруббер с подвижной шаровой наладкой — аппарат с провальными тарелками [c.83]

При испарительном охлаждении газов в аппарате с провальными тарелками пр" барботажном, пенном и волновом режимах взаимодействия газов и жидкости коэффициент теплопередачи в расчете на площздь [c.89]

Критериальное уравнение (3.45) получено при исследовании аппаратов с дырчатыми, щелевыми и трубчатыми провальными тарелками, работающих как в пенном, так и волновом режимах взаимодействия газов и жидкости (скорость газов в свободном сечении аппарата изменялась в пределах от 1,45 до 5,0 м/с). Из представленной зависимости следует, что в диапазоне температур насыщенных газов до 75 °С ка1й начальное влагосодержание, так и перепад влагосодержаний в процессе охлаждений не оказывают существенного влияния на интенсивность процесса охлаждения. [c.92]

Г идродинамический расчет пенных аппаратов с провальными тарелками может быть проведен по номограмме, приведенной на ряс 4 17. С помощью номограммы может быть определен один из четырех параметров (о>г, т, do, So) при трех других заданных, гидравлическое сопротивление тарелки Api, а также высота слоя пены на тарелке Нп Номограмма может быть применена при скоростях газов от 0,8 до 2,0 м/с, т е в пределах протекания пенного режима [c.100]

Общая эффективность пылеулавливания пенных аппаратов как с переливными, так и с провальными тарелками рассчитывается по формуле (1 54) при so== —0,85 мкм и Ig 0,769. Эти знатения [c.100]

Если аппарат с провальными тарелками используется для кондиционирован газов (охлаждения, увлажнения и предварительной очистки) или устанавливается перед другим мокрым пылеулс вителем, он может работать при гшг>а кр, но ниже точки захлебывания [c.100]

Пенный аппарат со стабилизатором пенного слоя (ПАСС). Газопромыватель разработан ЛТИ совместно с институтом Прс ктпромвентиляция [4.12, 4.16]. Отличяе аппарата от газопромывателя с провальной тарелкой заключается в установке непосредственно на тарелке стабилизатора, представляющего собой сотовую решетку из вертикально расположенных пластин, разделяющих сечение аппарата и пенный слой на небольшие ячейки (рис 4 18). [c.101]

Так как провальная тарелка выполнена с отверстиями, живое сечение которых рассчитано, исходя из режима захлебывания аппарата на максимальных нагрузках ио газу и жидкости, жидкость иа ее поверхности барботпрует. Часть жидкости протекает на нижнюю секцию насадки, а другая часть иоиадает на верхнюю, тем самым обеспечивается дополиительпое время контакта ее с газом во всем объеме насадок как верхней, так и нижней секции. Это ведет к росту эффективности массообмена и увеличивает диапазон эффективной работы аппарата с двух до трех. За счет повышения эффективности снижается высота аппарата. Техническое решение широко исиользуется в иромышлепиости. [c.179]

В зависимости от диаметра отверстий о и доли живого сечения ф провальная тарелка может частично или полностью предотвращать циркуляцию твердой фазы в объеме аппарата. В первом случае (при больших о и ср) тарелка выполняет роль тормозящего устройства, лишь до некоторой степени ослабляющего продольное перемешивание адсорбента в соседних секциях. Провальные решетки второго типа рассчитывают па определеппый, заданный по технологическим условиям, расход адсорбента, движущегося в аппарате противотоком очищаемой жидкости, не допускают прямоточного перемещения жидкой и твердой фаз и позволяют добиться более высокой эффективности работы массообмеиного аппарата. Следует, однако, отмстить, что устойчивая работа адсорбера, оборудованного такого типа провальными тарелками, сохраняется в очень узком интервале изменения расходов твердой и жидкой фаз, а малейшее отклонение тарелки от горизонтального положения при ее монтаже приводит к циркуляции твердой фазы между секциями. [c.161]

Недостатки, присущие многосекционным аппаратам с провальными тарелками, а также с переточными устройствами, обусловили поиск более рациональной конструкции адсорбера. В последние годы разработаны адсорбционные аппараты со сменноциклическим перемещением адсорбента, в которых сочетаются достоинства псевдоожнжениого слоя с противоточным движением взаимодействующих фаз в последовательно секционированной колонне. На рис. 1-25 показана схема такого адсорбера [33, 34]. Аппарат представляет собой колонну 1, состоящую из отдельных секций с упорами 2. Колонна снабжена горизонтальными беспровальными перфорированными тарелками 3, каждая из которых может поворачиваться вокруг горизонтальной оси 4, проходящей через середину полки. Повороты осуществляются при помощи рычагов с противовесами 7 автоматическим приводом. Для подачи зернистого материала в аппарат сверху и вывода материала из него предусмотрены питатели. Очищаемая жидкость вводится снизу через распределительный слой 6, состоящий из неподвижной инертной пасадки. Проходя через слой зернистого материала на полках, жидкость псевдоожижает адсорбент и контактирует с ним. Отвод очищенной жидкости осуществляется через сборный лоток в расширенной части колонны. [c.164]

Необходимо иметь в виду, однако, что провальные тарелки не обеспечивают фиксированного противодавления псевдоожиженного слоя и фактически выполняют роль не секционирующего распределительного устройства, а тормозящего — ограничивающего до некоторой степени циркуляцию твердой фазы по всему аппарату. Поэтому в большинстве адсорбционных аппаратов с псевдоожиженным слоем предусматривают беспровальные секционирующие тарелки. При их проектировании возникает необходимость в определении таких конструктивных параметров, как диаметр отверстия о и доля живого сечения тарелки ф. Наличие в очищаемой сточной воде грубых взвесей, а также опасность обрастания отверстий решеток требуют максимально возможного увеличения диаметра отверстий, что ограничивается условиями, при которых обеспечивается беспроваль-иость распределительного устройства, как при работе аппарата, так и его остановках. [c.167]

Предварительно очищенный от сажи пирогаз смешивается с возвратным газом и подается в компрессоры 1. Сжатая до 9,8-10 Па (10 кгс/см ) смесь направляется в абсорбер ацетилена 2, где ее промывают диметилформамидом или N-мeтилпиppoлидoнoм. В абсорбере ацетилена и других массообменных аппаратах используют провальные тарелки решетчатого типа со свободным сечением 16—19%. Над абсорбером установлен аппарат-промыватель с колпачковыми тарелками, в котором освобожденный от ацетилена газ (синтез-газ) промывают конденсатом для улавливания паров растворителя. Аналогичной обработке подвергают газы, выходящие из десорберов 10 и 13. [c.457]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология