Коэффициент гидравлический ламинарный

Прн переходном режиме коэффициент гидравлического сопротивления может быть определен интерполяцией между значениями для турбулентного и ламинарного режимов течения. Однако для пластин с ступенчатым гофром коэффициент гидравлического сопротивления зависит также от вязкости и числа Рейнольдса (рис. 1). [c.83]

После подстановки выражений для Ей и Не в зависимость (1.37) получаем уравнение Дарси — Вейсбаха, т. е. уравнение(4, а), приведенное в табл. 1.3 [ а = 2ф(Ре) — коэффициент гидравлического сопротивления]. По этому уравнению можно определить потери давления на участке, если известна величина а, формально зависящая только от Ре. В действительности 1а учитывает влияние двух факторов потери давления на внутреннее трение жидкости и потери давления от взаимодействия потока с поверхностью трубы. Это взаимодействие не учитывалось при выводе уравнения. Для ламинарного режима движения жидкости, когда Ре < 2300, величина а определяется только силами внутреннего трения и не зависит от состояния поверхности трубы. Для развитого турбулентного движения (Ре > 10 000) потери давления на участке существенно зависят от взаимодействия потока с поверхностью. Коэффициент в этом случае должен учитывать размеры шероховатостей трубы. Определяется 1а экспериментальным путем [11, 12, 14, 15]. [c.26]

Числовые значения приведенных постоянных величин принимают равными Сл = 64. .. 75, С, = 0,316 и /п = 0,25 [1, 8]. В соответствии с принятыми допущениями при ламинарном режиме течения жидкости постоянное значение коэффициента гидравлических потерь давления [c.364]

Коэффициент гидравлического сопротивления зависит от режима течения и относительной шероховатости стенок трубопровода, оцениваемой симплексом /г/с вн. где к — средняя высота выступов (шероховатостей) на внутренней поверхности трубы. Для ламинарного, переходного и турбулентного движения фаз определяют по зависимостям Пуазейля и Колбрука. [c.117]

Для ламинарного режима (Ке < 2000) коэффициент гидравлического сопротивления вычисляется по формуле [c.30]

Согласно выражениям (2.28), коэффициент гидравлического сопротивления сравнительно медленно уменьшается с ростом Ке. Соответственно уравнению Дарси-Вейсбаха это означает увеличение потерянного напора с повышением скорости потока, что обусловлено наличием квадратичного сомножителя и /(2я). Физически рост Л , Ар со скоростью вызван возрастанием пристеночного градиента скоростей в формуле (1,9) — из-за увеличения скорости потока и одновременного уменьшения толщины ламинарного пограничного слоя 5д, на который приходится наиболее значимая (см. рис. 2.14) часть изменения скорости в сечении канала. [c.161]

Сопоставляя выражения (г) и (1.12), находим формулу для расчета коэффициента гидравлического сопротивления при ламинарном движении жидкости в прямой трубе (канале) [c.47]

Течение жидкости в трубах различных форм сечения [5]. При стабилизированном профиле скоростей, т. е. за пределами начального участка, при ламинарном режиме течения жидкости в трубах различных форм сечения потери давления можно вычислить по формуле Дарси — Вейсбаха (2.2.6.21), а коэффициент гидравлического трения X — по формуле (2.2.6.27 . Значения коэффициента С приведены в табл. 2.2.6.2. [c.76]

В практике горячих перекачек нефтепродуктов обычно температуру подогрева выбирают так, чтобы обеспечить ламинарный режим движения, поскольку при переходе от ламинарного к турбулентному потоку существенно увеличивается охлаждение нефтепродукта. При этом также полагают, что излишнее повышение температуры подогрева нефтепродукта часто может принести только вред, так как при переходе от ламинарного режима к турбулентному может резко возрасти коэффициент гидравлического сопротивления Я . Такое утверждение является неправильным. [c.135]

В действительности при неизменном расходе увеличение коэффициента гидравлического сопротивления по сравнению с минимальным значением Я, при ламинарном изотермическом режиме наблюдается лишь в переходной зоне. При турбулентном режиме и Ке > 10 ООО коэффициент гидравлического сопротивления всегда ниже, чем при ламинарном потоке. При неизотермическом [c.135]

Коэффициент гидравлического сопротивления при неизотермическом ламинарном потоке на основании специальных исследований М. А. Михеева [3 ] равен [c.143]

При ламинарном течении (Не С 2320) коэффициент гидравлического сопротивления Л подсчитывают по формуле [c.44]

Из формулы (48) также следует, что коэффициент гидравлического сопротивления в случае ламинарного течения обратно пропорционален числовому значению параметра Рейнольдса и не зависит от шероховатости стенок трубопровода. [c.46]

При Re = 61 режим течения ламинарный. Следовательно, коэффициент гидравлического сопротивления можно определить по формуле [c.57]

Коэффициент гидравлического сопротивления находят по формулам или из таблиц по справочным данным. Он зависит от режима движения жидкости по трубопроводу и состояния внутренней поверхности трубы, т. е. от ее шероховатости. В трубопроводе могут наблюдаться ламинарный или турбулентный режимы движения жидкости. Границу существования того или иного режима движения жидкости по трубопроводу определяют по числу Рейнольдса [c.263]

В магнитном поле профиль скоростей деформируется и становится более плоским по сравнению с параболическим профилем, имеющим место при установившемся ламинарном движении вне действия сил магнитного поля. Изменяется также и толщина пограничного слоя, она увеличивается обратно пропорционально критерию Гартмана. Перепад скорости в пограничном слое растет с увеличением магнитного поля и, следовательно, увеличивается коэффициент гидравлического сопротивления. [c.26]

По Н. М. Жаворонкову коэффициент гидравлического сопротивления беспорядочно засыпанных насадок при ламинарном движении (Ке < 40) [c.450]

Коэффициент обыкновенно обозначают через Я и называют коэффициентом гидравлического сопротивления. Величина полученная теоретически для ламинарно движущейся жидкости, подтверждается результатами опытных исследований. [c.67]

Зависимость коэффициента гидравлического сопротивления от числа Рейнольдса при ламинарном обтекании пара выражается [c.171]

При зазорах, меньших 0,1 мм, наблюдается увеличение гидравлического сопротивления. Протекание жидкости определяется числом Рейнольдса, от которого зависит характер потока (ламинарный или турбулентный). При Ке > 2 Ю движение жидкости носит турбулентный характер. При ЭХО коэффициент гидравлических потерь на трение определяется отношением высоты микронеровностей на электродах к величине зазора между ними. Для ускорения отвода продуктов реакции и тепла увеличивают скорость прокачки раствора. Этому препятствует увеличение гидравлического сопротивления, что может вызывать кавитацию. Для устранения этих явлений в катоде делают дополнительные отверстия. [c.84]

Как и при ламинарном движении, коэффициент гидравлического трения зависит в этом случае только от числа Re. Формула Исаева охватывает зону гладкого, смешанного и шероховатого трения [c.34]

Для стабилизированного ламинарного течения в трубах коэффициент гидравлического сопротивления определяется по формуле Гагена-Пуазейля [c.280]

Определяя расход жидкости через конические отверстия в тарелке, принимают что вязкая жидкость гомогенна режим ее движения — турбулентный, а накладываемые гармонические колебания имеют малую амплитуду. Влияние колебаний на структуру потока проявляется в ускорении перехода ламинарного режима течения в турбулентный, в увеличении интенсивности турбулентности. В первом приближении коэффициенты гидравлических сопротивлений и расход могут быть найдены по осредненным параметрам движения потока. [c.216]

На основании (69), (72) и (76) легко убедиться, что при установившемся ламинарном течении коэффициенты гидравлического сопротивления и сопротивления трения являются функциями следующих величин [c.50]

Эти уравнения представляют собой замкнутую систему относительно средних значений скорости и давления, которая описывает движение параллельно-струйчатого потока в круглой трубе. В зависимости от коэффициента гидравлического трения % система уравнений И. А. Чарного может быть применена при исследовании как ламинарных, так и турбулентных потоков жидкости. [c.4]

В гл. 34 изучалась массопередача для бинарной смеси в ламинарном пограничном слое на плоской пластине. Было рассчитано влияние результирующего потока массы в направлении, перпендикулярном пластине, на коэффициент массоотдачи. Результаты расчета представлены на рис. 34. 1. Отмечалось, что этот поток массы влияет на коэффициент теплоотдачи. Мы увидим, что он влияет также и на коэффициент гидравлического сопротивления. [c.559]

При однофазном течении параметр Ке полностью характеризует процесс. При Ке < 2000 - 2300 течение жидкости ламинарное. При этом происходит параболическое распределение скоростей в поперечном сечении канала (течение Пуазейля). Аналитическое решение уравнений движения вязкой жидкости Навье — Стокса позволяет найти следующее выражение для коэффициента гидравлического сопротивления [c.139]

Примерно такие же значения (г7/ ) ==0,4—0,5 следуют из оценки толщины ламинарного подслоя 5л [47] (при существовании турбулентной области в окне между шарами), если в первом приближении рассматривать реальный поровый канал как гладкую трубку бл = 11 ( / Ке ), где =0,32/(Ке )Я [47] — коэффициент гидравлического сопротивления при числах Рейнольдса, больших критического. Поскольку любой поперечный размер поры (см. рис. 1.22) равен 1 = гУ/К из условия /ш 2бд (когда ламинарные подслои сбегаются в клинообразной рабочей зоне между контактирующими шарами) получаем выражение для границы ламинарной зоны (г7Т ) д=8,8/ (Ке гЧК =7/Ке° . Эта формула, например при Ке =500, дает значение г /К) =0,45. [c.44]

Условия подготовки и формирования водяной струи высокого давления. Дисперсия механической энергии движущегося с большой скоростью потока внутри твердых границ осуществляется молекулярным переносом. Главная часть градиента скорости сосредоточена в пограничном слое. Источниками возмущений в пристеночной области пограничного слоя являются бугорки (выступы) шероховатости, которые усиливают завихренность поступающего потока. Состояние поверхности струеформирующих каналов существенным образом влияет на положение точки перехода ламинарного пограничного слоя в турбулентный, а следовательно, и на гидродинамические характеристики водяной струи [212, 22 З]. С увеличением средней скорости noToj a отношение толщины вязкого подслоя к величине абсолютной шероховатости, являющееся критериальным условием режима течения, снижается тем интенсивнее, чем хуже состояние поверхности. Так, в стволе гидравлического резака диаметром 0,05 м при средней скорости потока 25 м/с с увеличением абсолютной шероховатости с 0,1 до 100 мкм (т. е. в 1000 раз) толщина вязкого подслоя снижается только в 1,5 раза (с 12 до 8 кжм), коэффициент гидравлического трения увеличивается в 2 раза (с 0,011 до 0,023), линейная скорость на границе вязкого подслоя увеличивается в 1,5 раза (с 12 до [c.168]

Задавая таким образом промежуточные значения скоростей, подсчитываем значения чисел Не и Р и определяем из графика рис. 1 значения при фиксированных р, р, и и сводим результаты расчетов в таблицу. По данным таблицы строим графики зависимостей 1) = 1 для ла шнарного потока II 2) Яр =/ (Не) для ламинарного потока и 3) суммарный коэффициент гидравлического сопротивления X = + Я , (рис. 2). Затем, используя данные расчетов работы [4] для гладких труб (е = 0,0005), которые приведены в таблице, здесь же на графике рис. 2 строим зависимость Я для [c.132]

Рис. 1.320. Зависимость коэффициента гидравлического сопротивления от числа Рейнольдса при ламинарном течении воды в каналах тип развитой поверхности I - ПлР-ЮООпр 2 - ПлР-1000 3 - ПлР-500 4 - ГлР 5 - канал К-0

Научные исследования охватывают важнейщие проблемы общей и неорганической химии и технологии неорганических материалов. В своих первых работах изучил (1930—1932) процесс абсорбции окиси углерода растворами медноаммиачных солей, выяснил механизм образования и разрушения комплексных соединений окиси углерода с карбонатами и формиатами аммиакатов меди. Предложил (1940-е) способы оптимизации подготовительных процессов синтеза аммиака н азотной кислоты усовершенствовал методы получения и очистки водорода и азотоводородных смесей изучил механизм абсорбции окислов азота. Исследовал (1950—1960-е) гидродинамику, массо- и теплопередачу в насадочных и пленочных колонных аппаратах вывел уравнения для расчета коэффициентов гидравлического сопротивления при ламинарном и турбулентном течении газа в насадочных колоннах. Совместно с сотрудниками выполнил (1950—1970-е) работы, направленные на развитие теоретических основ химической технологии и интенсификацию технологических процессов разработал и усовершенствовал многоступенчатые методы разделения посредством абсорбции, хроматографии, ионного обмена, кристаллизации и сублимации, молекулярной дисти.ч-ляции. Разработал метод расчета активной поверхности контакта фаз. Создал и реализовал в промышленности (1960—1972) методы [c.187]

Для ламинарного режима коэффициент гидравлического сопротивления в условиях действия магнитного поля на поток Я можно определить по формуле Мергетройда [c.26]

Впрочем, изложенная концепция автомодельности в области больших значений числа Ке имеет смысл только в предположении, что возможно отвлечься от влияния шероховатости стенок трубы, и, следовательно, допустимо рассматривать развитие процесса динамического взаимодействия движущейся жидкости и продольно омываемой гладкой поверхности в чистой форме. В действительности же, правомерность этого предположения огра-. ничена случаем очень гладких труб, так как действие шероховатости не проявляется лишь при том условии, если все ее элементы утоплены в ламинарном подслое (который в рассматриваемой области больших Ке весьма тонок). Когда они начинают выступать за пределы ламинарного подслоя, характер взаимодействия потока с поверхностью изменяется на основное сопротивление трения (являющегося единственной возможной формой взаимодействия потока с гладкой поверхностью) накладывается сопротивление давления, которое возникает при обтекании отдельных бугорков, сопровождающемся отрывом пограничного слоя (подробно см. 11). По мере утонения ламинарного слоя (при возрастании Ке) этот новый эффект усиливается и при полном своем развитии получает доминирующее значение гидравлическое сопротивление трубы фактически целиком сводится к сопротивлению давления, обусловленному обтеканием системы бугорков шероховатости. В этих условиях наступает отчетливо выраженная автомодельность (см. И). Соответственно строго реализуется постоянство коэффициента гидравлического сопротивления (и, следовательно, закон второй степени ). [c.76]

При ламинарном течении коэффициент гидравлического сопротивления I не зависит от шероховатости стеиок канала. В области больших чисел Ке трубы нельзя рассматривать как гидравлически гладкие. Наличие шероховатости является причиной образования вихрей и дополнительной потери энергии, вследствие чего сопротивление получается более высоким, чем это следует из приведенных формул. Анализ многочисленных экспериментальных наблюдений указывает на существование двух типов закономерностей для сопротивления в шероховатых трубах. [c.79]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология