Давление на плоскую стенку

Рис. 1.13. К определению Сипы давления жидкости на плоскую стенку

Если давление Ро является атмосферным, то сила избыточного давления жидкости на плоскую стенку равна [c.28]

Рассмотрим применение основного уравнения гидростатики для определения силы давления на стенки резервуара с жидкостью. Пусть нам необходимо определить силу, действующую на произвольную плоскую фигуру, которая расположена на стенке ОМ и имеет площадь, ограниченную контуром Ь (рис. 1.19). Па плоскость чертежа эта фигура проектируется в линию АВ. [c.37]

Давление на плоскую стенку. Найдем силу давления жидкости на плоскую стенку, наклоненную к горизонту под углом а (рис. И-5). Площадь стенки равна Р = ВЬ. Разделим эту площадь на элементарные горизонтальные полоски шириной А/ площадью АР = ВА/. Определим силу давления на такую элементарную площадку. Гидростатическое давление на глубине погружения площадки будет равно [c.33]

Рис. 1.5. К вычислению силы неравномерного давления покоящейся жидкости на плоскую стенку.

СИЛА ДАВЛЕНИЯ ЖИДКОСТИ НА ПЛОСКУЮ СТЕНКУ [c.27]

Таким образом, 1ц > 1ц, т. е. центр давления плоской стенки лежит глубже ее центра тяжести. [c.29]

Давление капель Р на плоскую стенку при вытекании струи на плоскую стенку может быть определено по уравнению [c.36]

Значительно реже применяются емкостные аппараты, ограниченные не поверхностями вращения, а плоскими стенками. Плоские стенки применяются только в аппаратуре, работающей при небольших перепадах давления. Плоские стенки невыгодны потому, что [c.136]

Если рассматривается течение сверхзвукового потока в канале с твердыми стенками, то параметры V, V, Р, Н на верхней и нижней стенках находятся из решения автомодельной задачи обтекания плоской стенки с известным углом наклона 0 (х) к оси X, причем (х) 0 (х) = [г (х)]. Если же рассчитывается конфигурация затопленной струи, вытекающей в пространство с заданным давлением р, то большие величины находятся из решения автомодельной задачи о вытекании равномерного плоского сверхзвукового потока в область с пониженным или повышенным давлением, [c.281]

Если в качестве детектора используют дифференциальный рефрактометр непрерывного действия, то необходимо принимать различные меры для уменьшения флуктуаций нулевой линии. Пульсации, обусловленные работой насоса, необходимо сглаживать, чтобы предохранить от колебаний давления плоские стенки кюветы рефрактометра. Смеситель, расположенный после насоса, позволяет замедлить изменения состава растворителя, а поток растворителя в колонке сравнения подбирается так, чтобы происшедшие изменения по возможности одновременно достигали обеих камер кюветы рефрактометра. [c.142]

Опытные данные для каждого насадка при различных давлениях истечения удовлетворительно коррелируются уравнением тина (XV,1), но значения СЬ, хотя и превышают 0,5, никогда не достигают ожидаемой величины, т. е. 1. Если базироваться на аналогии с капельными жидкостями, то увеличение расхода псевдоожиженного твердого материала при истечении из насадков по сравнению с отверстиями в плоской стенке объясняется отсутствием сужения струи на выходе. Мы видели, однако, что сужения струи не происходит и в обычном отверстии таким образом, эффект применения профилированного насадка сводится к уменьшению сил взаимодействия между частицами. [c.582]

Условное расчетное напряжение изгиба в плоских стенках дискового поршня определяется по формуле (6.4), где г — радиус эквивалентного круга, равного по площади сектору между двумя смежными ребрами. Предельное напряжение должно быть для чугуна 35 МПа, стали — 100 МПа, алюминиевого сплава — 15 МПа. Полые дисковые поршни подвергают гидравлическому испытанию внутренним давлением. [c.182]

Отсюда сила давления на плоскую стенку будет равна [c.34]

В рабочих камерах печей потоки газов набегают иа -стены, под и свод, деформируются, оказывая то или иное давление на кладку следствием этого является -фильтрация газов через отверстия и щели кладки. Рассмотрим -прежде всего взаимодействие свободной струи с плоской стенкой в неограниченном пространстве. [c.72]

Итак, сила давления жидкости на плоскую стенку равна произведению величины смоченной площади стенки на величину гидростатического давления в ее центре тяжести. [c.34]

В этом случае цилиндрическую обечайку рассчитывают с допущением в сторону запаса прочности как плоскую кольцевую пластину площадью пг = (рис. 4.20), по внутренней кромке которой действуют сила Qa, и момент Ма, а по внешней — момент М = 0,25 [ст] 5 . При этих условиях допускаемое давление для стенки соответственно сосуда и рубашки [c.263]

Наибольшие нарушения течения произойдут в пограничном слое плоских стенок, ограничивающих поток. Уменьшение скорости в этом слое приведет к тому, что градиент давления, который в пограничном слое остается таким же, как в ядре течения, уже не будет больше уравновешиваться центробежной силой. Вследствие этого в пограничном слое начнется перетекание жидкости в направлении градиента давления от вогнутой стенки к выпуклой. Интенсивность этого перетекания возрастает по мере приближения к стенке. Действительное наличие такого пе- [c.103]

Если плоскую стенку заменить цилиндром любого размера, то разомкнутый режим течения вообще не возникает. Зоны обратного (циркуляционного) течения практически не обнаруживаются, а на оси за цилиндром течение только замедляется. В дальнейшем струя распространяется как овободная, причем толщина ее несколько увеличивается. Распределение давления (р) по окружности цилиндра приведено на рис. 33. [c.75]

Из выражения (6.6) следует, что сила давления на вертикальную стенку равна произведению ее смоченной площади на гидростатическое давление в центре тяжести смоченной площади стенки. Точка приложения сил давления на стенку называется центром давления. Эта точка расположена всегда ниже центра тяжести смоченной площади стенки. Например, для вертикальной плоской стенки центр давления расположен от верхнего уровня жидкости на расстоянии [c.96]

Местное давление, оказываемое холодной струей на плоскую стенку в данной точке, зависит от угла атаки и окорости струи в месте удара и для углов атаки а в пределах Ю—40°. может быть вычислено по формуле [c.77]

Используем уравиение (6-8) для расчета толщины пограничного слоя на поверхности плоской стенки пря установившемся потоке. Как уже упоминалось выше, у паверхности плиты близ ее переднего края существует ламинарный пограничный слой (рис. 6-5). Пусть скорость движе-ния жидкости за пределами пограничного слоя будет постоянной вдоль всей плиты. Тогда согласно уравнению Бернулли и давление также будет постоянным, поэто- му последний член уравнения (6-8) обращается в нуль. Как показали измерения, кривая распределения скоростей в ламинарном пограничном слое имеет форму кривой, изображенной на рис. 6-10. [c.177]

Эта формула совершенно аналогична формуле (1-7) для определения теплового потока через плоскую стенку, обусловливаемого теплопроводностью. Закон Стефана, выражаемый уравнением (16-13), превращается при малых разностях парциальных давлений в закон Фика, который описывается уравнением (16-5). Последнее по форме аналогично общему уравнению теплопроводности (2-2). [c.555]

Расчет стальных плоских стенок, подверженных давлению [c.110]

Сила давления жидкости на плоскую стенку [c.37]

Рпс. 1.20. Эпюры гидростатического давления, действующего на плоскую стенку [c.38]

Важным фактором, определяющим разрушение, является величина динамического давления на поверхности контакта струи с массивом. В зоне контакта возникает напряженная область. С повышением напора, а следовательно, скорости истечения струи, динамические давления растут, что приводит к увеличению напряжений в коксовом массиве. При определенном динамическом давлении напряжения достигают величины предела прочности кокса и начинается процесс его разрушения. В С. Мучник [4] указывает, что теоретическое разрушение твердого тела в точке удара струи можно ожидать тогда, когда давление струи превысит временное сопротивление тела на раздавливание. Давление струи при натекании ее на плоскую стенку можно выразить формулой [5] [c.273]

Рпс. 1.21. Давление жидкости на вертикальную плоскую стенку [c.38]

Полное гидростатическое давление в точке М на наклонной плоской стенке сосуда (рис. 1-4, а) равно [c.28]

При пробое резервуара ниже уровня жидкости в отверстии истечения в плоской стенке скорее всего можно ожидать появления однофазного потока жидкости. При этом мгновенное испарение будет происходить с внешней стороны места утечки. Если утечка обусловлена разрывом трубопровода, то мгновенное испарение в трубе, вероятно, приведет к возникновению двухфазного потока. Из-за мгновенного испарения скорость потока будет ниже, чем скорость для однофазного потока жидкости при том же перепаде давления [Perry,1973]. Тем не менее при пробое ниже уровня жидкости массовый расход будет больше, чем при пробое подобного размера выше уровня жидкости. [c.82]

Точка приложения сил давления (Р, Ру) на стенку называется центром давления. Координата этой точки (/1д или sin а) может быть найдена при помощи теоремы Баритона, согласно которой момент равнодействующей силы равен сумме моментов составляющих сил относительно одной и той же оси. Приняв за ось линию пересечения плоской стенки со свободной по- [c.29]

При течении газа в сужающемся винтовом канале соплового ввода от сечения к сечению происходит непрерывное перераспределение скоростей и общий их рост, возникают как продольные, так и поперечные градиенты давления центробежные силы создают повышенное на вогнутой (внешней) и пониженное на выпуклой (внутренней) поверхностях канала давления. В результате поперечного перепада давления возникает движение частиц к вогнутой стенке, в сторону плоских стенок и по ним в направлении к выпуклой стенке. Поскольку Ь Ь, вторичные движения частиц газа по вогнутой и выпуклой стенкам затруднительны вторичные движения, характерные для условия Ь >> Ь [16], вырождаются в вихри, образующиеся по углам плоских и выпуклых стенок вихри вращаются в противоположных направлениях (рис. 1.19). Кроме того, как показывает анализ теоретических и аналитических исследований, данный в работе [24] для таких сечений криволинейного канала, при обтекании вогнутой поверхности с потерей устойчивости создаются условия для возникновения макровихрей Тей-лора-Гертлера с осями, совпадающими с общим направлением потока, и с чередующимся левым и правым вращением. Кинетическая энергия потока в данном случае теряется из-за значительной неравномерности полей скоростей, на компенсацию потерь из-за трения во вторичных течениях и на создание вихрей. [c.36]

Расчет силы гидростатического давления Р на плоскую стенку со стороны несжимаемой жидкости с плотностью р часто удобно свести к нахождению двух сил (рис. 2.2.11.1) [c.87]

Значительно реже изготовляют корпуса аппаратов с плоскими стенками такие аппараты применяют для работы при небольших перечитдах давлений и обычно используют в качестве кожухов сушилок, погружных холодильников н конденсаторов, корпусов фильтров и тому подобных аппаратов. [c.75]

Будучи ограничены плоскими стенками, пластинчатые теплообменники не выдерживают сколько-нибудь значительных давлений кроме того, в этих теплообменниках трудно обеспечить достаточную герметичность для предотвращения смешения теп-лоносителей. [c.432]

Поведение газа вблизи кромок сопла А п В (рис. 4.22, а) точно такое же, как при обтеканпи одной плоской стенки. Около каждой из кромок поток повернется на такой угол б, чтобы давление в потоке стало равным заданному давлению в свободном пространстве. Следовательно, струя в целом при истечении расширяется. Угол поворота потока б около каждой из кромок можно найти по заданным величинам скорости и давления на срезе сопла и давлению в свободном пространстве так же, как при обтекании одной плоской стенки. Этот угол б определяет направление границ струи за срезом сопла. Вдоль всей свободной границы струи существует постоянное значение скорости, которое соответствует внешнему давлению и легко может быгь вычислено по приведенным выше формулам и таблице. [c.171]

Типичная схема взашмодействия падающего скачка уплотнения с ламинарным пограничным слоем на плоской поверхности и соответствующее распределение давления на стенке показаны на рис. 6.26. В невозмущенном потоке давление ро постоянно. При приближении к точке отрыва давление начинает повышаться и продолжает расти за точкой отрыва, достигая некоторого постоянного значения р в отрывной зоне. Затем давление повышается до значения ра, соответствующего давлению за падающим [c.340]

Используем основное уравнение гидростатики (1.20) для нахождения полной силы давления жидкости а плоскую стенку, наклоненную к горизонту под произвольным углом а (рис. 1.13). Вычислим силу Р давления, действующую со стороны жидкости на некоторый участок рассматриваемой стенки, ограниченный произволь- I I п [c.27]

Отношение б/бр равно 1 для случая испарения воды с плоской поверхности, и возрастает до 2 для случая абсорбции пара плоской стенкой при значительной разности парциальных давлений. Для массообмена с плоской поверхности- (испарение) К имеет положительное значение, а для случая сорбции — отрицательное. Кривая /( = 0 отражает распределение скоростей для потока вдоль плоской поверхности без массообмена, а также распределение скоростей и парциальных давлений для очень малых разностей парциальных давлений. Из графика видно, что кривые распределения окоростей и парциальных давлений значительно изменяются с изменением разности парциальных давлений. Кривая К = Кр = справедлива для случая, когда парциальноечдавление воздуха у поверхности равно нулю, что бывает у поверхности кипящей воды1. Поток массы от поверхности или к поверхности можно определить ПО графику рис. 16-9. Величина йц является коэффициентом массообмена. [c.572]

СЕДИМЕНТАЦИОННАЯ УСТОЙЧИВОСТЬ Нарушение седиментационной устойчивости пен связано с процессом самопроизвольного стекания жидкости в пленке пены, что приводит к ее утончению и, в конце концов, к разрыву. Этот процесс вызывается действием сил гравитации и капиллярных сил всасывания. Жидкость стекает по каналам Плато. Екши сосуд наполнить пеной и оставить на некоторое время, то постепенно на дне собирается слой жидкости, который будет расти до тех пор, пока в пленках пены не останется совсем мало жидкости или пока пленки не лопнут. Истечение жидкости из пены может происходить и вследствие капиллярного всасывания (всасывание через границы Плато). Стенка между соприка-саюпщмися пузырьками одинакового размера в пене плоская, это своего рода плоский капилляр, поэтому жидкость, заполняющая стенку, находится под таким же давлением, как и газ в двух пузырьках. Однако поверхность жидкость-воздух вблизи места соединения трех пузырьков (граница Плато) вогнута по отношению к воздушной фазе. Следовательно, жидкость на границе Плато находится под отрицательным капиллярным давлением, и перепад давления гонит жидкость из плоской стенки между пузырьками к границе Плато. Процесс истечения жидкости из пленки очень сложен и не может быть описан простым математическим уравнением. Утончение пленок возможно не только в результате вытекания жидкости, во и при ее испарении. Большая поверхность пены этому способствует, а замкнутость газовых пузырьков тормозит этот процесс. Разрыв пленки, по Дерягину, включает три стадии [c.272]

Уравнение (1.6) показывает, что сила полного гидростатического давления на плоскую стенку равна гидростатическому давлг-нию в центре тяжести этой стенки, помноженному на ее площадь. Сила избыточного давления Р на рассматриваемую стенку [c.28]

Пример. Определить остаточную прочность трубопровода (цилиндрического сосуда), работающего на внутреннее давление. В стенке сосуда обнаружена сквозная трещина длиной 18 мм. Сосуд имеет средний диаметр d = 0,92 м, толщина стенки / = 9 мм. Предварительно с целью определения трещиностойкости из материала сосуда с пределом текучести СТо, -- 340 МПа проведены испытания на растяжение плоского образца шириной Л-100 мм с центральной сквозной трещиной дпнной 21 = зо мм. Разрушающее напряже ние получено о-,. 160 МПа. [c.182]