Тарелки падение давления

П а д е н и е д а в л е н и я но тарелке. Падение давления пара при прохождении его через тарелку имеет особо важное зна,чение при проектировании вакуумных колонн, где желательно реализовать наивысший вакуум, который возможно осуществить в основании колонны. Общее падение давления по тарелке является суммой [c.731]

В выпарных аппаратах с падающей пленкой пар может двигаться прямотоком и противотоком. Падение давления в трубе — очень маленькое, интенсивность теплопередачи — высокая. Основной задачей при конструировании данных аппаратов является выбор распределителя для жидкости. Обычно над трубной решеткой устанавливают перфорированные тарелки или разбрызгивающие сопла. В тех случаях, когда количество исходного раствора недостаточно для полного смачивания поверхности труб, осуществляют рециркуляцию жидкости. Вследствие кратковременного контакта с поверхностью нагрева можно применять такой аппарат для концентрирования вязких и пенообразующих жидкостей. [c.122]

Для определения действительного числа тарелок необходимо учитывать свойства компонентов, длительность соприкосновения жидкости с паром, высоту слоя жидкости на тарелке, расстояние между тарелками и их конструкцию, падение давления по высоте колонны, обусловленное потоком жидкости, потери теплоты через стенку колонны и т. д. Отклонения от идеального режима нетрудно предвидеть, но строгий количественный учет их невозможен, поэтому величины к. и. д. ректификационных колонн могут быть верными лишь приблизительно. [c.295]

В испарителе И1 вследствие падения давления происходят дополнительное испарение и разделение на жидкую и паровую фазы. Температура в испарительном пространстве равна примерно 420—435°. Пары уходят в первую ректификационную колонну, а жидкость в испаритель И2, где дополнительное испарение крекинг-остатка обусловлено дальнейшим перепадом давления и вводом перегретого водяного пара в нижнюю часть испарителя И2. Отпаренный крекинг-остаток откачивают насосом, охлаждают в водяном холодильнике Т10 и направляют в резервуары. Наличие вторичного испарителя позволяет использовать и слегка обводненное сырье, так как на верхних тарелках испарителя вода испаряется и отводится из системы. Пары воды и легких фракций уходят с верха испарителя И2 в конденсатор Т2. [c.159]

Ар — падение давления на тарелке в кГ/м--, лип вод. ст.-, [c.5]

Падение давления пара в колонне меньше, чем в колпачковых колоннах. Колонны с решетчатыми тарелками могут быть использованы поэтому при работе над вакуумом [24], [25]. [c.217]

Подпор жидкости в сливном стакане. Высота светлой жидкости в сливном стакане не должна превышать половины расстояния между тарелками. Если это условие не выполняется, то необходимо изменить расстояние между тарелками или факторы, влияющие на падение давления паровой фазы на тарелке. [c.63]

Максимальная высота слоя жидкости в сливном патрубке определяется суммарным падением давления парового потока и уровнем жидкости на тарелке, как показано на рис. 1-13. [c.16]

Удельное гидравлическое сопротивление, определяющее падение давления, приходящееся на одну теоретическую тарелку. [c.40]

Линеаризованное соотношение между скоростью парового потока и падением давления на тарелке будет иметь вид [c.405]

Если принять, что в данном случае применим закон Пуазейля, падение давления, отвечающее одной тарелке колонки, обратно пропорционально квадрату диаметра колонки. [c.300]

Найденные практически (примерно прн атмосферном давлении) значения у Dr оказались равными 0,05—0,1 см /сек для азота и двуокиси углерода и 0,20—0,40 см сек для водорода и гелия. Если в качестве газа-носителя применяют гелий и водород, то важно работать на колонке нри высоких скоростях газа, чтобы член, выражающий диффузию, стал по возможности малым. Вследствие низких вязкостей водорода и гелия падение давления на отрезке, равном одной теоретической тарелке, для этих газов меньше, чем для азота и двуокиси углерода, хотя этот отрезок для последних газов может быть значительно меньше. [c.50]

Эти пористые носители в виде фракций с частицами заданной величины выпускаются промышленностью. Перед применением твердый носитель должен быть доведен путем просеивания через систему сит до желаемого гранулометрического состава и многократно промыт водой с целью удаления пылевидных частиц, вызывающих чрезмерное возрастание сопротивления колонки. Во всей дальнейшей работе с носителем следует обращаться с ним осторожно, не допуская его механического разрушения. Высота теоретической тарелки колонки примерно пропорциональна среднему диаметру частиц р. Таким образом, колонка с носителем 80— 100 меш (177—149 мп) будет обладать почти в три раза более высокой эффективностью, чем колонка с носителем 30—35 меш (590—500 лек). Сопротивление возрастает примерно пропорционально l/dp и L. Так, например, было найдено, что трехметровая колонка с носителем из огнеупорного кирпича 80—100 меш имеет падение давления Д j9, равное 2,3 от, тогда как в эквивалентной колонке с носителем 30—35 меш Ар равно 0,2 от для средней скорости газа (гелия) 7 см сек. [c.62]

Вследствие значительных скоростей и трения о стенки паров, идущих в кольцевом пространстве дефлегматора, в аппарате заметно падает давление. Это падение давления уравновешивается столбом флегмы /г. Поэтому дефлегматор приходится располагать с превышением над верхней тарелкой, обеспечивающем возврат флегмы. При значительных скоростях паров указанное превышение может оказаться весьма значительным, что вызовет трудности в размещении оборудования и неудобства в его эксплуатации. Во избежание больших скоростей следует выбирать достаточный диаметр наружной трубы, либо применять несколько параллельно включенных секций. [c.64]

Определяем количество двуокиси азота, поглощенной на первой тарелке. Принимаем, что среднее падение давления на каждой тарелке при линейной скорости газа 0,16 — Q,2 м/сек и высоте барботажа (переливной трубки) 50 лж, равно 0,01 ama. [c.182]

В последнее время ВАЗ разработал конструкцию прямоточного обратного клапана, основное отличие которой от выпускаемых в настоящее время обратных клапанов состоит в том, что вертикально расположенная тарелка заменена поворотной. Это позволяет существенно уменьшить величину падения давления в клапане. [c.11]

При высоких скоростях потока газа через тарелку падение его давления уравновешивается столбом чистой жидкости в переливном патрубке. Высота столба должна быть меньше, чем расстояние между тарелками. В противном случае газ будет проникать под нижний край переливной трубы, минуя жидкость на верхней тарелке. Это приведет к ограничению потока жидкости в переливной трубе, и произойдет захлебывание. [c.640]

Здесь Uq измеряется в м/с, а ра — в кг/м . Перепад давлений на сухой тарелке пропорционален при работе над прорезями в колпачках или над отверстиями ситчатой тарелки возникает дополнительно слой пены. Последний определяется высотой столба чистой жидкости Z равного высоте пены Zf, умноженной на объемную долю,б/ жидкости в пене. Его можно измерить манометром, соединенным с дном тарелки и газовым пространством над пеной. Полное падение давления непосредственно связано с высотой жидкости в переливной трубе. Не удивительно поэтому, что [c.642]

На рис. 11.26 изображена пунктиром кривая устойчивости , отделяющая область справа, где все колпачки активны, от области слева, где часть колпачков бездействует, а работа тарелки считается неустойчивой . С увеличением перепада давлений равномерность распределения газа по колпачкам всегда улучшается. Даже при больших А [таких, как L = 0,01656 м /(м-с) ] с увеличением F до значений, когда А < АР , пузыри образуются на всех колпачках (АРо —падение давления, при котором уровень светлой жидкости находится как раз около верха прорезей). При [c.647]

Таким же образом на каждой тарелке рассчитывается пи времени пребывания газа в свободном объеме степень окисления окиси азота, а по равновесию окиси и двуокиси азота — степень превращения последней в азотную кислоту. Необходимо также учитывать падение давления в системе и уменьшение объема газов вследствие поглощения окислов азота. [c.289]

Рис. 5-22. Зависимость минимальной скорости, необходимой для работы тарелки полным сечением, от падения давления ДЛ для различных значений удельного, веса газа в колонне.

Падение давления газа на тарелке определяется по уравнению [c.197]

Конструкция колпачковых тарелок. 1. Площадь прохождения пара. Значительная часть общего падения давления пара при прохождении его через тарелку является потерей вследствие сжатия, когда поток пара сужается от площади поперечного сечения колонны до площади поперечного сечения паровых трубок тарелки. Площадь прохождения пара должна поэтому занимать возможно больший процент от общего поперечного сечения колонны, сообразуясь с получением хороших характеристик для течения жидкости по тарелке. Давая входу пара в трубки тарелки обтекаемые формы, а также достаточное сечение, можно уменьшить падение давления пара при его прохождении через тарелки. В зависимости от вида применяемых колпачков, а также и от количества переточных трубок и их распределения по тарелкам могут быть разработаны такие конструкции, в которых площадь подъема пара будет составлять от 10 до 20% площади поперечного сечения колонны. [c.729]

Для онределения потери напора Эткинз предлагает эмпирические уравнения. Для сухой тарелки падение давления находится по формуле [c.57]

При отборе парожидкостных проб трудно (а часто и невозможно) расположить точку отбора так, чтобы получить среднюю картину происходящего в аппарате или трубопроводе. Так, в парожидкостном состоянии находятся нефтепродукты на тарелках ректификационных колонн, поток, выходящий из печей, потоки,вскипающие при резком падении давления, жидкие потоки, вдаижущиеся в смеси с неконден-сируемым газом (в адсорбционных процессах). Расположение точки отбора пробы играет в этом случае решающую роль. Так, случай а и б не обеспечивают правильного отбора пробы, а в случае в отбор будет относительно точен (рис. 1.7). Расположение патрубка навстречу потоку обеспечивает отбор пробы, близкой по соотношению паровой и жидкой фаз к действительному в данной точке, которая должна находиться на расстоянии 0,4-0,6 радиуса трубопровода от стенки. При отборе пробы под высоким давлением примен1пот пробоотборник, имеющий мерное стекло для визуального опрвделе- [c.13]

Особенно большие потери сппрта могут быть при остановках, пз-за перебоев в подаче греющего пара или охлаждающей воды. При внезапном прекращении подачи воды сппртовой пар выбрасывается в значительных количествах через воздушники при прекращении подачи пара спирт теряется с бардой и лютером. За одну остановку пз-за отсутствия пара может теряться до 0,1% суточной выработки, а при отсутствии воды — до 0,5%- Потери с бардой в случае падения давления пара еще большие при ситчатых, решетчатых или чешуйчатых тарелках в бражных колоннах (до 0,2%). [c.347]

Интересно сравнить приведенные выше результаты с результатами, полученными для разделения той же системы детальным расчетом по тарелкам. При кратности орошения 26,0 расчет числа тарелок дает 15,0 в исчерпывающей секции и 41,5 в укрепляющей, илп всего 56,5 теоретических тарелок. Согласно лабораторным испытаниям к. п. д. тарелки для этой системы равен около 40% с учетом ограничения максимальной телшературы и давления можно считать, что максимальное число тарелок в колонне будет около 70. В этом случае падение давления на каждой тарелке равно 2,2 мм рт. ст. Прп кратности орошения 26,0 и к. п. д. тарелки 40 % для разделения необходимо 145 фактических тарелок. В окончательном варианте принята установка двух колонн но 70 тарелок в каждой. Такая схема отличается двул1я особенностями а) давленпе в системе изменяется не непрерывно, так как давление в верху каждой колонны равно 50 мм, а внизу 2Q0 мм рт. ст. абс. это необходимо учитывать и при расчете колонны по тарелкам б) каждая колонна снабжена кипятильником и конденсатором, хотя обе они работают последовательно как единая колонна. [c.110]

Определить градиент падения уровня жидкости на тарелке, пользуясь графиком (см. рис. 16), в 1анном случае не удается, так как значение величины wYQ в нашем случае равно 0,74, что выходит за пределы диаграммы. Поэтому для нахождения величины падения давления воспользуемся уравнением [c.51]

Как показано ниже, высота эквивалентная теоретической тарелке прямо пропорциональна величине dp следовательно, эффективные насадочные колонки с частицами малого диаметра должны работать нри повышенных давлениях. Из уравнений (VII. 3) и (VII. 4) видно, что удельное падение давления для частиц с эффективным диаметром dp можно значительно понизить небольшим увеличением пористости е. При этом изменится плотность набивки данного твердого носителя. Как правило, желательна максимально возможная плотность набивки, поскольку уменьшение междучастичных расстояний уменьшает член уравне,-ния i, учитывающий массопередачу в газе. Большинство насадок обладает пористостью, лежащей в интервале 0,3—0,4. Бохемен и Пёрнелл [6] показали, что пористость огнеупорного кирпича равна 0,42 0,03. Найдено, что максимально плотная набивка, возможная для твердых сферических частиц, дает значение 8, равное 0,26, а плотно, но произвольно набитая насадка — значение 0,42, что хорошо согласуется с приведенными выше результатами для частиц огнеупорного кирпича неправильной формы [1, 28]. На основании изучения сравнительно большого числа тщательно набитых колонок Дести и другие [9 ] нашли, что пористость набивки колонок с огнеупорным кирпичом и целитом колеблется в пределах соответственно 0,4—0,5 и 0,2—0,25 г/сл , причем более высокие плотности получаются для мелких частиц. [c.159]

Испытания, проведенные на ректифицирующей части диаметром 13 мм и длиной 1,83 м, содержащей насадку Хели-Грид [29], дали следующие результаты при атмосферном давлении число эквивалентных теоретических тарелок при полном орошении — 94, при падении давления в 10 мм Нд и вычисленной производительности 340 мл/час. Это отвечает 51 эквивалентной теоретической тарелке и падению давления в 5,5 мм Нд на метр длины насадки при данной производительности. [c.36]

Ситчатые тарелки представляют собой диски с больишм количеством просверленных в них мелких отверстий и несколькими сливными патрубками. Подымающийся поток пара проходит мелкими струйками в отверстия на тарелке и барботирует через слой жидкости. Благодаря отличному контакту между паровой и жидкой фазой эффективность ситчатых тарелок очень велика. Их широкому распространению препятствует легкая засоряемость мелких отверстий, а также необходимость поддерживать постоянное давление паров в случае падения давления жидкость стекает с тарелки через отверстия, и процесс ректификации прекращается. [c.273]

При использовании карбонизационной колонны в качестве осадительной часть образовавшегося бикарбоната натрия оседает на ее внутренних поверхностях. Свободные сечения колонны для прохода жидкости и газа постепенно сужаются. Если не принимать мер для удаления накопившегося осадка, то свободные проходы сузятся настолько, что через них сможет проходить только газ выход жидкости из колонны прекратится и в мерники начнет поступать газ. Таксе состояние карбонизационной колонны называют подвисанием . При зарастании свободного объема колонны бикарбонатом натрия количество жидкости в ней уменьшается, а ее прогазованность возрастает. Поэтому признаком наступающего подвисания является падение давления газа на входе в колонну. Подвисанию колонны способствует резкое охлаждение суспензии -в верхних холодильных бочках в летнее время, сопровождающееся обильным выпадением бикарбоната, а также временное прекращение подачи газа в колонну и оседание взмученного в жидкости бикарбоната. Частые подвисания могут быть следствием неудачной конструкции колонны плоские барботажные тарелки, малое расстояние между холодильными трубками. [c.222]

На одной из электростанций некоторые узлы главного предохранительного клапана модернизированы следующим образом. Верхний шток 5 и поршень 6 (рис. 2-36,в) были выполнены из двух деталей, соединенных между собой резьбой и стопорящимся винтом 7. Охват головки нижнего штока 8 заплечиками поршня был осуществлен по всей окружности, чем устранялись перекосы ходовой части и уменьшалась вероятность обрыва поршня. Верхний шток 5 выполнен диаметром 40 вместо 38 мм и имеет а верхнем конце резьбу ЬМЗЭхЗ. Закрытие клапана при обрыве одной из деталей его ходовой части обеспечивается приваркой в паропроводящем патрубке корпуса трех ребер 9, устанавливаемых по окружности через дугу 120° с зазором между тарелкой и ребрами 25 мм. Эти ребра, обеспечивая ход тарелки 20 мм, в случае обрыва деталей не дадут возможности направляющим ребрам тарелки выйти из гнезда и обеспечат закрытие клапана после падения давления в поршневой ка.мере. [c.147]

Анализ основных типов термодинамических конденсатоотводчиков показывает, что основными их преимзоцествами являются щ>остота конструкции, незначительная масса и габаритные размеры, наличие только одной подвижной детали — тарелки, что повьпиает надежность работы. Они не требуют регулировки при использовании в широком диапазоне давлений, не подвержены гидравлическим ударам, замерзанию, позволяют работать на пд)егретом паре, не нуждаются в обслуживании. Недостатком является невозможность использования в системах при падении давления ниже 0,05—0,7 МПа, так как усилия от образующегося пара недостаточно для закрытия клапана. С ц ю увеличения срока службы и снижения потерь острого пара рекомендуется устанавливать фильтры на входе. Это позволяет защитить узел затвора от попадания грязи и шлама. [c.76]

Колонны предварительного гидрирования загружаются катализатором, помещаемым на специальные тарелки, находящиеся внутри колонны. Обычно таких тарелок в колонне четыре. Под каждую тарелку через крышку колонны сделан подвод холодного таза длиной соответственно 4, 7, 10 и 14 ж. Кроме того, имеется ввод холодного газа между трубчатой печью и первой колонной. При загрузке принимаются меры предосторожности, чтобы воспрепятствовать самовозгоранию катализатора . После этого колонну закрывают и продувают азотом сначала сверху вниз, а затем снизу вверх. Такая продувка необход има для удаления катализаторной пыли. После окончательной сборки всего блока его продувают азотом и производят испытание на) герме гичность азотом путем повышения давления до 300 ат. При этом давлении линзовые уплотнения, крышки колонн и теплообменников проверяются на герметичность. Блок считается пригодным к работе, если падение давления не превышает 5 аг в час. [c.247]

Перепад давлений на тарелке АР, как отмечалось ранее, непосредственно определяет возможность захлебывания, поскольку высота жидкости в каждом переливном устройстве должна уравновесить падение давления, т. е. эта высота равна или больше КР1р,. Заметим также, что АР складывается 1) из перепада давлений на самой тарелке и 2) перепада давлений, соответствующего массе пены над тарелкой. Первое слагаемое приблизительно равно АР на сухой тарелке, хотя обычно оказывается несколько больше, поскольку жидкость мешает течению газа через паровые патрубки и колпачки или через отверстия в ситчатых тарелках. [c.644]

Действительная диаграмма отличаегся от тео1ретической по следующим причинам из-з запаздывания закрытия всасывающего клапана, а также сжимаемости жидкости и упругой деформации стенки рабочей камеры, давление в начале хода нагнетания повышается не мгновенно, а постепенно (кривая с11 диаграммы). Инерционные силы жидкости и тарелки нагнетательного клапана, возникающие при срыве клапана с седла, вызывают колебания давления. Падение давления в начале хода нагнетания также происходит постепенно по кривой bg в силу эапазды(ван ия закрытия нагнетательного клапана, сжимаемости жидкости и деформации стенок рабочей камеры. Открытие всасывающего клапана сопровождается колебаниями давления. [c.212]

Чтобы пары из куба могли дойти до дефлегматора в тарельчатой колонне они должны преодолеть гидравлическое сопротивление тарелок. Поэтому должно произойти падение давления паров, которое вызывается тремя причинами, наблюдаемыми при работе колонны первая— сопротивление парового патрубка пару, идущему под колпачком вторая — сопротивление прохождению пара через прорези в колпачках наконец, третья — необходимость преодоления гидростатического давления жидкости на тарелке. Сопротивление первого типа, связанное с прохождением пара под колпачком, было исследовано экспериментально Дафнром [5] для тарелок, у которых площадь сечения парового патрубка равна площади кольцевой поверхности тарелки вокруг патрубка под колпачком, и выражается уравнением [c.699]

Конструкция и распределение колпачков. Влияние ширины прореза и глубины погружения колпачка на коэфициент полезного действия тарелки обсуждалось на стр. 716. Чрезвычайно глубокое погружение прорезов колпачка нежелательно и не является необходимым. В колоннах, работающих при атмосферном или более высоком давлении, падение давления не имеет особого значения и глубина погружения, измеренная от верха прорезов до поверхности жидкости на тарелке, может быть взята от 2,5 до 5 см. В случае вакуумных колонн,Ч1адение давления должно быть сведено до минимума, для того чтобы можно было достигнуть возможно более высокий вакуум в основании колонны, и поэтому в данном случае применяются значительно мепее глубокие погружения. Ширина прорезов может быть уменьшена с небольшим уменьшением падения давления, если только общая площадь всех прорезов остается такой же. Общая площадь отверстий прорезов на тарелке делается обычно равной площади поперечного сечения паровых трубок. Поверхность проходов пара через колпачки также поддерживается постоянной и равной площади поперечного сечения паровых трубок и площади прорезов. Из практических соображений, применяемая ширина прореза обычно ограничивается до минимума в 3 мм. [c.729]

Отложение кокса на колпачковых тарелках и п оникновение воздуха в вакуумную колонну ведут к повышению давления внизу колонны и уменьшению отбора дестиллатов. При понижении температуры мазута на выходе его из печи также снижается отбор масляных дестиллатов. Перегрев мазута в печи приводит к его крекингу, образованию газов, падению вакуума в колонне и получению битума ухудшенных качеств. Для поддержания нормального остаточного давления и устойчивого режима в барометрический конденсатор необходимо вводить достаточное количество холодной воды и питать эжекторы водяным паром постоянного и требуемого давления. [c.33]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология