Неизотермические варианты

Инженерный кинетический расчет адсорбционной аппаратуры различного типа с учетом рассмотренных положений должен отражать влияние на адсорбционные процессы (изотермические и неизотермические) основного физического процесса — диффузии в зерне адсорбента. Один из вариантов инженерного метода расчета кинетики адсорбции может быть основан на использовании уравнения диффузии в зерне адсорбента [c.241]

Из рис. П-3 видно, ЧТО кривые потребления исходного водорода ДЛЯ изотермического и неизотермического вариантов расчета начинают расходиться при заметных степенях превращения (к [c.57]

При расчете процессов абсорбции и экстракции задача проектного расчета может ставиться аналогично, если условия неизотермические и имеются рециклы по фазам. Однако для наиболее распространенных вариантов технологического оформления расчет существенно упрощается. [c.328]

Калориметрический вариант с теплообменом образца с внешней средой, когда ее температура определенным образом, изменяется, назван неизотермическим неадиабатическим режимом. Температуру внешней среды обычно повышают с постоянной скоростью, так что [c.315]

Ради полноты картины следует упомянуть о некоторых неизотермических методах, основанных на использовании термических эффектов, различным образом воздействующих на разделение. Развитие этих вариантов, обладающих довольно существенными недостатками, относится к периоду, когда применялась преимущественно газоадсорбционная хроматография. Вследствие ограниченности выбора сорбентов приходилось добиваться известных эффектов разделения, изменяя термические условия опыта. Газожидкостная хроматография, осуществляемая в изотермических условиях или с программированием температуры и позволяющая широко варьировать как неподвижные фазы, так и условия опыта, имеет в настоящее время несомненное преимущество перед этими методами. [c.423]

Таким образом, применение различных вариантов программирования температуры позволяет существенно увеличить чувствительность определения примесей. Роль и значение неизотермических методов в анализе примесей в будущем будут только возрастать. [c.67]

Для соединений, способных к сильным специфическим взаимодействиям, этот интервал смещается в сторону более высоких температур, поэтому при разделении подобных веществ, а также смесей, компоненты которых кипят в широком интервале температур, выгодно использовать программирование температуры, а та(кже другие варианты проведения процесса в неизотермических условиях. Тем более что высокая термическая стабильность адсорбентов способствует этому процессу. [c.49]

Существуют различные режимы кристаллизации. Рассмотрим наиболее характерные из них. В изотермическом варианте расплав по возможности быстро приводят к заданной температуре и выдерживают при ней до завершения процесса. Обычно заботятся о том, чтобы кристаллизация пе протекала в заметной мере в неизотермический период — в ходе изменения температуры расплава от исходной до заданной. Это условие удается достичь далеко не для всех полимеров, но, коль скоро оно обеспечено, считают, что кристаллизация происходит изотермически цри заданной температуре. Однако, как будет ясно из дальнейшего, это далеко не так, поскольку в результате самой кристаллизации температура полимера повышается. [c.117]

В процессе адсорбционно-каталитической очистки вентиляционного воздуха от паров толуола на угле марки АР-3 проведено исследование десорбции смесью, находящейся в замкнутом контуре [23]. Продукты десорбции в замкнутом контуре регенерации окислялись на палладиевом катализаторе марки ПП с использованием в качестве источника нагрева газогорелочного устройства и электронагревателя. На основании экспериментального исследования такого варианта неизотермической десорбции установлено, что процесс регенерации активного угля циркулирующим в замкнутом контуре потоком продуктов каталитического окисления десорбата определяется наряду со скоростью нагрева регенерируемого слоя адсорбента также количеством воздуха, вводимого в контур регенерации в качестве окислителя. При циклическом режиме адсорбционно-окислительной установки полная динамическая емкость адсорбента стабилизируется после шестого цикла на уровне, удовлетворяющем промышленным требованиям. При [c.18]

Ввиду неизотермичности процесса и различного характера изменения режимных параметров по длине реактора задача сопоставления экспериментальных данных, полученных на разных установках или даже на одной установке, но в отличающихся режимах, часто оказывается сложной. Поэтому помимо использования специальных методов планирования эксперимента [69, 701 прибегают к уменьшению числа независимых переменных, характеризующих процесс. Для этого используются всевозможные показатели, определяющие жесткость режима и зависящие от температуры и длительности пребывания сырья в зоне реакции наиболее распространенным из них является кинетический фактор жесткости [71, 72]. Могут также быть использованы косвенные параметры (газообразование, конверсия сырья и т. д.), позволяющие приближенно оценить жесткость. Возможен вариант, состоящий во введении эквивалентного времени пребывания [40] он позволяет свести режим, неизотермический по длине реактора, к изотермическому. [c.9]

Изменение со с температурой пренебрежимо мало по сравнению с температурной зависимостью биэкспоненциального члена в уравнении (2.51), т.е. сожсопз . Тогда уравнение (2.47) в неизотермическом варианте записывается в следующем виде [c.58]

Исследование диссоциации газообразного иода проводилось с использованием неизотермического варианта статического метода с кварцевым мембранным нуль-манометром [4]. Мембранная камера состояла из трех частей рабочей камеры, мембранной колбочки и соединительного капилляра (соотношение объемов 300 5 1). В процессе опыта температура рабочей камеры варьировалась в интервале 150—1100°С, мембранная колбочка находилась при постоянной температуре ( 600°С), а градиент температуры соединительного капилляра задавался в зависимости от температуры рабочей камеры. При расчетах объем капилляра был условно разбит на 19 частей, и за температуру каждой части принимали ее среднюю температуру. Экспериментально нзмеряе-л ыми величинами были общее давление, температуры 7 абочей камеры, мембранной колбочки и участков соединительного капилляра, а также объемы всех частей мембранной камеры. [c.171]

Соответственно, рассматриваемая аномалия продольного течения представляет собой истинный изотермический или неизотермический переход типа жидкость — твердое тело, причем если жидкость эта была раствором, то спинодальное разделение фаз сопровождается выжиманием растворителя из струи. Поэтому жидкая фаза выдергивается из фильеры не твердоподобной жидкой струей, а на самом деле отвердевшим волокном. В работе [22] описан более эффектный вариант такого опыта, также названный ориентационной катастрофой, при котором гонкое затвердевающее волоконце выдергивает из сосуда весь раствор в виде набухшего студня. В этом случае аномалия обусловлена тем, что характерный для спинодального разделения фаз фронт гигантских флуктуаций состава распространяется в направлении, противоположном течению, и со скоростью, большей средней скорости течения поэтому соответствующее линейное возмущение по достижении основного объема раствора приобретает объемный характер, вызывая застудневание или кристаллизацию раствора. [c.221]

Как уже указывалось и будет подробно изложено в п. 5, анализ экспериментальных результатов, полученных на интегральном реакторе, можно провести и в случае неизотермического протекания процесса при условии замера температурного поля катализатора. Для трубчатых реакторов наиболее удобным способом проведения таких замеров является установка так называемой скользящей термопары, один из вариантов которой приведен на рис. VIII. 5. Принцип замера температур скользящей термопарой состоит в том, что в стационарных условиях спай термопары медленно движется вдоль слоя катализатора и показания термопары непрерывно записываются потенциометром. Скорость движения спая устанавливают так, чтобы инерционность замера не влияла на него, практически 1—3 м ч. Пренебрежение остальными ошибками находится в пределах погрешности принятого приближения о постоянстве температур по сечению трубки. [c.349]

Более сложным примером может служить задача неизотермической сорбции малой добавки из потока газа в пористой среде сорбента. Здесь тепловой фронт формируется совместным протеканием гидродинамических, сорбционных и тепловых процессов. Система уравнений, представляющая модель указанных процессов, выписана в работе [2 ]. Остановимся на одном ее упрощенном варианте, а именно, на случае равновесной сорбции при линейной изотерме, и проведем учет зависимости скорости потока от теплового профиля. В случае разномасштабности во времени гидродинамических процессов, с одной стороны, сорбционных и тепловых процессов, с другой стороны, влияние теплового профиля на скорость потока может быть выражено с помощью формулы (8). Приходим к следущей системе уравнений в безразмерном виде (штрихи опущены) [c.91]

Более сложным являетсд вариант осуществления экзотермической изомеризации в неизотермическом неадиабатическом реакторе емкостного типа, работающем в режиме, промежуточном между режимами вытеснения и перемешивания. Вследствие неоднородности времени пребывания в таком аппарате зависимость конверсии от времени характеризуется волнообразной кривой, приближающейся к равновесному значению конверсии (иллюстрируется кривой а на рис. 2,Л). Каждый цикл на такой кривой отно- [c.8]

Леренос результатов теоретического анализа изотермического варианта на неизотермический в рассматриваемых ситуациях достаточно прост и связан с определением температурной зависимости констант. Это особенно ценно, так как процессы иол и-меризации, как правило, протекают в условиях саморазогрева массы вследствие экзотермической реакции роста цепи. Тепловые режимы в этом случае в целом подобны процессам, описываемым классической теорией теплового взрыва для непроточных реакторов [93, 94]. Обычно рассматриваются предельные простые модели Семенова и Франк-Каменецкого [93, 95], соответствующие моделям периодического реактора идеального смешения и периодического реактора без смешения. [c.53]

Центральное место в проблеме математического моделирования процесса кристаллизации занимает кинетическое уравнение для a t, Т). В литературе рассматривается значительное число различных вариантов моделирования процесса кристаллизации, в том числе классическое уравнение Аврами [103]. В большинстве случаев удается добиться хорошей сходимости расчетных и экспериментальных данных. Однако для решения технологических задач математическая модель неизотермической кристаллизации с использованием общепринятых подходов представляет собой громоздкую систему взаимосвязанных дифференциальных и интегральных уравнений, решение которой сопряжено со значительными трудностями. Форма записи кинетических уравнений для степени кристалличности создает определенные трудности при использовании их для описания неизотермической кристаллизации в блоке, поскольку функция распределения тепловых источников, входящая в уравнение теплопроводности, прямо пропорциональна скорости кристаллизации, а не степени превращения. Поэтому в работах [104—106] было предложено иное кинетическое уравнение для кристаллизации, которое для изотермического случая по форме близко к уравнению, описывающему химическую кинетику [c.56]

Рассмотрим для примера вариант математической модели нестационарного низкоскоростного неизотермического турбулентного течения вязкой сжимаемой теплопроводной гомогенной газовой смеси через сочленение N длинных трубопроводов (диаметр поперечного сечения трубопровода много меньше его длины) с круглыми поперечными сечениями и с абсолютно жесткими шероховатыми теплопроводными стенками (модель сочленения С.Н. Прялова). [c.123]

Для численного анализа математической модели (2.231) С.Н. Пряловым и В.Е. Селезневым было построено несколько параметрических классов разностных схем (см., например, [1, 2, 6]). В качестве примера рассмотрим один из характерных вариантов данных классов, построенный интегральным методом на девятиточечном шаблоне (см. рис. 2.14) для численного анализа системы одномерных дифференциальных уравнений (2.54), описывающей неустановившееся неизотермическое течение вязкой газовой смеси по трубе круглого переменного поперечного сечения. Используемые обозначения соответствуют (2.248). [c.140]

Таким образом, в работе представлены основные термодинамические соотношения для канонических показателей изоэнтальпийного и изознергетического процессов (формулы (1)-(21)). В случае необходимости все дополнительные соотношения могут быть легко получены из приведенных формул. Сводка наиболее важных соотношений дана в табл.1 и табл.2. Эту сводку соотношений рекомендуется использовать при дальнейшей разработке теории неизотермического течения газа в призабойной зоне скважин, промысловых трубопроводах и технологических аппаратах. Расчетный анализ показателей изоэнтальпы и изознергетического процесса и варианты практического использования этих показателей будут представлены в последующих публикациях. По аналогии с работой [c.30]