Высота вычисление

Программа была апробирована на контрольных расчетах. Расхождения в высоте вычисленной и реально использованной трубчатой колонны находятся в пределах 8—19%. [c.117]

В единице объема такого ансамбля заключено п = = (1 — е)/(7бП ) шаров и перепад давления на единицу высоты слоя может быть вычислен по соотношению [c.40]

Вычитая из величины пика массового числа 56 изотопную поправку и сумму наложений н-пентана, изопентана, амиленов, н-бутана и изобутана, получают значение высоты молекулярного пика бутиленов, которое записывают во вторую вертикальную графу, а затем умножают на коэффициент дпя вычисления участия бутиленов в расчетных пиках других соединений. [c.269]

Вычитая из величины пика массового числа 42 изотопную поправку и сумму наложений -пентана, изопентана, амиленов, -бутана, изобутана, бутиленов и пропана, получают значение высоты молекулярного пика пропилена, которое записывают во вторую вертикальную графу, а затем умножают на коэффициент для вычисления доли пропилена в расчетных пиках этилена и метана. [c.272]

Неправдоподобная высота слоя получилась вследствие ряда допущений, сделанных при вычислении принималось, что происходит полное вытеснение, что равновесным давлением адсорбированной влаги можно пренебречь и что процесс лимитируется скоростью массопередачи к наружной поверхности. [c.286]

Программы расчетов химических реакторов при помощи вычислительных машин позволяют найти оптимальные профили температуры и состава в трубчатых реакторах - з, 54 аналогичным же образом определить наилучшие температурно-временные зависимости для периодически действующих реакторов. Также хорошо разработаны методы вычисления оптимальной высоты стационарного слоя катализатора в реакторах 5. Однако встречаются трудности при расчете реакторов полимеризации, а также в иных случаях, когда имеются лишь неполные данные о характере перемешивания. [c.175]

Поскольку метр - единица длины в системе СИ, то единицей объема в этой системе является кубический метр (м ). Вы можете зрительно представить один кубический метр как пространство, занимаемое прямоугольной коробкой, у которой все ребра по 1 метру (для вычисления объема такой коробки нужно перемножить длину, ширину и высоту). Коробка объемом в один кубический метр достаточно велика для того, чтобы в ней удобно разместилась большая собака, но для химических измерений эта единица слишком велика. [c.16]

При вычислении скорости абсорбции принимают во внимание лишь площадь поверхности самого шара. Показано, что при абсорбции без реакции скорость процесса такая же, что и в колонне с орошаемой стенкой, диаметр которой равен диаметру шара, а высота составляет 0,84 этого диаметра. Таким образом, в уравнение (IV,9) следует подставлять значение к = 0,84с/, а в качестве й — диаметр шара. [c.87]

Прохождение газа через кипящий слой не является равномерным. Часть газа проходит в виде больших пузырей. Использование результатов экспериментов, проведенных в неподвижном слое, для псевдоожиженного слоя связано с затруднениями, но возможно, если высота слоя относительно велика, диаметр мал, а поток равномерен. При небольших высотах слоя возникает циркуляция в центре слоя твердые частицы движутся вверх, а около стенок — вниз. Для слоя, диаметр которого достаточно велик, перемешивание может быть значительным. При течении, близком к равномерному, для вычисления числа Пекле можно пользоваться зависимостью вида >2 [c.47]

На основании анализа извес проведенных по ним сопоставите, определения и Ну рекомендуе результаты вычислений по кото суются с данными, полученными Высота единицы переноса в з [c.129]

Подставляя вычисленные значения в уравнение (Х.36), определим высоту псевдоожиженного слоя высушиваемого материала /г [c.170]

Используя уравнение Кармана — Козени для вычисления перепада давления Ар в слое высотой Н и принимая значение константы равным 5, получим [c.59]

Приближенное выражение (7.78) иногда используется для расчета реакторов в случае, когда изменение концентрации по высоте существенно не равно нулю (32, 33]. Однако это может привести к большим ошибкам при вычислении высоты реактора, так как поток массы из транспортной фазы меняется по высоте реактора за счет изменения величин х и 1 1. [c.122]

Из уравнений (10.13)—(10.15) рассчитывают е, поскольку либо известно, либо легко определяется (обычно 0,35—0,45), а затем определяют величину истинной линейной скорости газового потока, входящую в уравнение (10.2). Если объем газа по высоте реактора заметно меняется как за счет реакции, так и изменения гидростатического давления, что большей частью имеет место, то при вычислении в качестве объема газа нужно подставлять [c.189]

Для вычисления высоты реактора используем формулу Щука-рева (11.1) [c.312]

Системы вида (6-12) нужно записать по каждому из компонентов исходной смеси, и их решение дает распределение концентраций по высоте колонны для всех компонентов. Для линеаризации системы (6-10), как отмечалось выше, необходимо располагать начальными профилями концентраций с тем, чтобы можно было вычислить заранее коэффициенты системы (6-12) (отношения Уи и)- Используемый алгоритм слабо чувствителен к начальному приближению, поэтому в качестве начального распределения принимаются концентрации, равные 1/А (где к — чиспо компонентов смеси) для всех ступеней колонны. Ввиду произвольности начального профиля концентраций получающиеся составы для каждой ступени после вычислений в сумме не равны единице. Поэтому последние корректируются (с помощью нормирования) и используются в качестве нового приближения для последующих итераций. Нормирование производится по формулам к [c.385]

В соответствии с этим можно выделить три зоны устойчивости, медленной коагуляции (агрегации) с порогом с и быстрой агрегации с порогом с . Поскольку с ростом с снижается высота энергетического барьера ы1 (уменьшается энергия отталкивания), наблюдаемая закономерность объясняется следующим образом [27] при с=с появляется некоторая вероятность прохождения через барьер наиболее быстрых частиц (для которых ыП> 1), далее вероятность, эта увеличивается и при с>се достигает предельной величины —единицы. Таким образом, область быстрой коагуляции (агрегации) определяется как область, в которой все соударения эффективны. Вычисление скорости агрегации (коагуляции) сводится к подсчету числа столкновений. Наоборот, когда не все столкновения эффективны, коагуляция называется медленной и ее скорость определяется как числом соударений, так и их эффективностью. [c.87]

Фактор I по единицам измерения является обратной величиной времени эти же единицы измерения имеет частота. Фактор интенсивности не зависит от размеров аппаратуры и может быть вычислен для колонны любого объема, любой высоты и любого поперечного сечения. [c.127]

Согласно изложенной схеме нами были получены аналитические решения для некоторых типов изотерм, что позволило исследовать влияние различных параметров на выходную кривую и высоту зоны массопередачи. При вычислении было принято, что i(w) изменяется по формулам (2.1.162), (2.1.163), т. е. как и для прямоугольной изотермы. Такое приближение не приводит к большой ошибке и к искажению общей картины процесса, по крайней мере, для достаточно выпуклых изотерм [c.73]

Как и в случае однофазной жидкости, характерный размер х для вертикальных поверхностей нужно брать равным их высоте. Физические свойства, необходимые для вычисления коэффициента [c.236]

Зная положение эквивалентного источника, можио теперь по фор.муле (9) найти изменение величины воздействия звуковой волны на струю в зависимости от размеров фланца и сравнить с изменением интенсивности излучения дискретиого тона, найденным экспериментально. Поскольку в данном случае нас интересует характер поведения кривой, а не абсолютные значения вычисленных величин, для удобства сравнения выражаем измеиение интенсивности воздействия в и подгоняем по высоте вычисленные максимумы и минимумы к экспериментальным. Получается полуэмпириче-ское выражение [c.125]

При вычислении критерия Рейнольдса в качестве определяющего размера вводится расстояние от поветренной грани стенки обычно это высота стенки Н или ее длина I. Изменение функции Ни = СКе Рг" в рассматриваемом случае дано на фиг. 19. [c.42]

Если вычисленному по этой формуле значению Я соответствует, ьелпчкпа 1 и 2 м/с, то при найденном значении Н обеспечивается требование Стах ПДК- Если Им<2 м/с, то необходимо при найденном зиачеш Н определить величину п, а затем уточнить высоту Н по форму. [c.244]

По окончании вычисления высот молекулярных пиков всех компонентов исследуемого газа переписывают значения этих высот в графу Высота молекулярного пика табл. 54 и делят их на соот-ветствуюп1,ие коэффициенты относительной чувствительности. [c.272]

Для расчета тарельчатых колонн и каскада аппаратов используют метод расчета от тарелки к тарелке. Применение зтого метода при большом числе тарелок сопряжено с громоздкими вычислениями. Покажем, что для ф= onst и /Сп д = onst метод расчета от тарелки к тарелке (от аппарата к аппарату в каскаде аппаратов) может быть сушественно упрошен. Для малых высот рабочей части тарелки степень извлечения на ней будет относительно невелика. В этом случае, как будет показано в разделе 5.3, можно считать, что на каждой тарелке имеет место полное перемешивание по сплошной фазе. Поэтому примем, что концентрация в сплошной фазе на каждой тарелке постоянна по высоте тарелки. [c.228]

При расчете коэффициентов a ooтдaчи по приведенным выше уравнениям в безразмерные числа Re, Ре и We подставляют относительную скорость капель, вычисленную по уравнег.ию (VIII.4) время пребывания капель в колонне принимают равным т = ФЯ/шд (где Я — высота рабочей зоны экстрактора). [c.141]

Так как высота порпшевого псевдоожиженного слоя не постоянна (см. фото У-2), то не ясно, какую высоту слоя следует использовать в уравнении (У,32). При исследовании применимости уравнения (У,32) среднее значение Я определяли как = = V 2 (-Н тах + min) > где — высота СЛОЯ сразу же после прорыва газовой пробкой поверхности слоя, Я 1п — высота слоя непосредственно после того, как пробка покинет слой. Оказалось, что величина На меньше вычисленной по уравнению (У,32). На этом основании был сделан вывод, что непрерывная фаза содержит больше газа, чем в начале псевдоожижения, и что двухфазная теория, в противоположность выводам Дэвидсона и Харрисона , не совсем точна даже для поршневого слоя. [c.195]

В некоторых случаях диаметры газовых пузырей, вычисленные по уравнению (VIII, 14), оказываются больше диаметра самого слоя, что указывает на возможность возникновения порпшевого режима псевдоожижения (пузыри занимают все сечение аппарйта). Метод оценки размеров пузырей по рабочей высоте Н не является точным, поскольку точно измерить последнюю весьма трудно, а значения В,, рассчитанные по уравнению (УПГ,14), очень, чувствительны к незначительным изменениям Н. [c.341]

Псевдоожиженный слой. На рис. Х-27 приведены опытные данные по теплообмену в условиях внепшей задачи, полученный при T j —0 Ф О, либо вычисленные по измеренным профилям температур по высоте слоя. Можно констатировать тот же характер зависимости NupPr от Re/e, что и в случае неподвижного слоя (рис. Х-26, а). [c.461]

Формулы (13.72) и (13.74) могут использоваться как для вычисления необходимой высоты реактора, так и для оптимизационных расчетов оптимального профиля температур или оптимального соотношения объемов секции колонны. В случае оптимизаци-онных расчетов задача сводится ЮО ь вычислению минимума функции [c.263]

Расчет высоты колонны, основанный на высоте единицы переноса, требует экспериментального определения этой величины. Чаще всего это определение проводится на экспериментальной колонне. При сохранении гидродинамического и геометрического подобия полученные на ней величины Л можно переносить на другие подобные установки. Вторым этапом при определении высоты колонны является вычисление интеграла. Графнческое решение требует вычерчивания функции, находящейся под знаком интеграла (причем х или у принимаются за независимую переменную), и последующего определения площади, находящейся между кривой, осью координат и координатами и х или у и Значения х и у определяются с помощью кривой равновесия нерабочей линии (рис. 2-92) на горизонталях и вертикалях. Для определения координат x и у,- надо спроектировать точки рабочей линии на кривую равновесия под углом, тангенс [c.247]

По способу организации вычислений все методы можно разделить на две группы потарелочные (от ступени к ступени) и матричные. Вшетодах первой группы расчет выполняется последовательно, начиная от одного из концов колонны к другому с последующей проверкой выполнения уравнений материального и теплового балансов. В качестве критерия обычно выбирается выполнение уравнений баланса, равенство суммы концентраций компонентов по высоте аппарата единице в мольном измерении или равенство концентраций, температур или потоков по высоте аппарата (с заданной точностью) в двух последующих приближениях. После очередного расчета уточняется начальное приближение и вычисления повторяются. В методах второй группы по каждому из компонентов смеси (или по всем компонентам) записывается система уравнений и решение осуществляется матричными методами. По-С1мльку начальное приближение в общем случае произвольно, то после выполнения очередной итерации производится коррекция значения искомых переменных. [c.134]

Первый и второй интегралы в правой части уравнения (7.83) характеризуют соответственно прибыль капель объемом V за счет коалесценции более мелких капель и их убыль вследствие коалесценции капель объемом и с другими каплями. Для определения горизонтальной составляющей скорости движения дисперсной фазы будем рассматривать горизонтальное течение двухфазной смеси как квазигомогенное. Такое допущение справедливо, когда частицы имеют малый размер и отношение вязкостей невелико. Тогда для ламинарного горизонтального потока квазигомогенной смеси по де-кантатору можно использовать решение уравнения Навье—Стокса для ламинарного течения жидкости в открытом канале прямоугозн — ного. сечения при свойствах жидкости, вычисленных через свойства фаз. В этом случае профиль горизонтальной составляющей скорости Ых (г) но высоте канала будет определяться ь/2 [c.301]

Jones extended хром, уравнение Джонса для вычисления высоты колонки, эквивалентной одной теоретической тарелке [c.174]

При расчете поступают следующим образом с помощью урав-пеипй (87), (91) и (89) вычисляют все сопротивления от горелок до низа дымовой трубы для всех частей печи. В результате этого получают потребную тягу, к которой для печей, где дымовые газы проходят некоторую часть печи по направлению вниз, необходимо прибавить сопротивление, обусловленное разностью удельных весов продуктов сгорания при средней температуре в этой секции и воздуха. Наоборот, у вертикальных печей, где дымовая труба расположена прямо на печи, потребная тяга дымовой трубы уменьшается на тягу, обусловленную разностью удельного веса продуктов сгорания в печи и воздуха. В этом случае, однако, необходимо всегда проверять, не создается ли в каком-нибудь месте печи, например на входе продуктов сгорания в конвективную печь, избытка давления. Для вычисленной таким образом тяги из уравнения (98) определяется высота дымовой трубы. [c.111]

Зона защиты одиночного молниеотвода высотой /г 150 м представляет собой конус (рис, 33,9), Методика расчета сводится к вычислению требуемой высоты молниеприемника й, обеспечивающего требуемую зону защиты объекта. Для этого по чертежам плана объекта устанавливают требуемый радиус защиты г, на расчетной высоте защищаемого объекта с учетом требований минимапьно допустимого приближения к нему молниеотвода. Очевидно, объект должен полностью вписываться в границы зоны защиты на высоте Ах, определенной конструктивными соображениями. [c.431]

Отметим, что значения скорости процесса, вычисленные по уравнениям (XIII,6) и (XI 11,8) при Ра = 0,000395 одинаковы. Высота колонны может быть теперь найдена графическим интегрированием или аналитически [c.393]

Вычисленные по уравнению (2.2.4) кинетические кривые десорбции у — т бензола из двух образцов активных углек (табл. 2.10) с достаточной степенью точности сопоставимы с экспериментальными (рис. 2.16). Экспериментальные кинетические кривые построены по данным [19], полученным на адсорбционных весах Мак-Бена при скорости сухого воздушного потока 0,05 м/с и = 20°С (гранулы угля в виде цилиндров-высотой 3 мм и диаметром 1,8 мм). [c.85]

В статье [ arrier, 1985] показано сходство, имеющееся между огненными штормами и определенными метеорологическими явлениями. Огненный шторм здесь описывается как "тепловой циклон" или "мезоциклон". Авторы считают его вихрем, создающим ветровую нагрузку (скорость ветра 20 - 50 м/с, или 70- 180 км/ч) и образующим конвективную колонку, возможно, высотой в 10 км. Такие штормы возникают в сильно насыщенной топливом городской среде от многочисленных небольших пожаров, которые сливаются в один пожар. Для полного развития огненному шторму может потребоваться полчаса через 2 ч достигается пик, а через 6 - 9 ч огненный шторм закончится. В типичном случае территория площадью 12 км будет сожжена дотла. В работе представляются вычисления для случая огненного шторма в Гамбурге. Предполагалось, что площадь, занятая штормом, равна приблизительно 12 км , а скорость выгорания выбиралась исходя из того, что около 160 кг/м горючего вещества полностью сгорает в течение 6 ч. Теплота сгорания вещества была задана равной 1,86 10 Дж/кг. Средний выброс тепла, таким образом, составлял 137 кВт/м . Температура на поверхности земли достигала 1000 К. Авторы утверждают, что для поддержания огненного шторма требуется минимальная площадь порядка 1,25 км . Парадоксально, что отсутствие начального ветра, по-видимому, способствует образованию огненного шторма. [c.163]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология